Тепловой расчет парогенератора ГМ-50-1
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ИВАНОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра ТЭС
КУРСОВОЙ ПРОЕКТ ПО ПАРОВЫМ КОТЛАМ
Тепловой расчет парогенератора ГМ-50-1
Выполнил: студент группы III-1xx
Антонов П.А.
Иваново2003
Оглавление
Введение
Аннотация
Последовательность пуска котла
Плановый останов котла
I. Составление расчётно-технологической схемы трактов парового котла.
Выбор коэффициентов избытка воздуха
II. Топливо и продукты горения
III. Определение расчётного расхода топлива
IV. Выбор схемы сжигания топлива
V. Поверочный расчёт топки
V.1. Определение конструктивных размеров и характеристик топки
V.2. Расчёт теплообмена в топке
VI. Поверочный расчёт фестона
VII. Определение тепловосприятий пароперегревателя, экономайзера, воздухоподогревателя и сведение теплового баланса парового котла
VIII. Поверочно-конструкторский расчёт пароперегревателя
IX. Поверочно-конструкторский расчёт хвостовых поверхностей нагрева
IX.I Расчёт водного экономайзера
IX.II Расчёт воздушного подогревателя
Список литературы
ВВЕДЕНИЕ
Парогенератор ГМ-50-1.
Топочная камера обьемом 144 м полностью экранирована трубами 60ґ3мм, расположенными с шагом 70 мм. Трубы фронтового и заднего экранов образуют под топки. Экраны разделены на восемь самостоятельных циркуляционных контуров.
На боковых стенах топочной камеры размещены по три основные газомазутные горелки, с фронта – две дополнительные. В барабане находится чистый отсек первой ступени испарения с внутрибарабанными циклонами. Вторая ступень вынесена в выносные циклоны Ш 377 мм.
Пароперегреватель – конвективный, горизонтального типа, змеевиковый, двухступенчатый, с шахматным расположением труб Ж 32ґ3 мм и поперечным шагом 75 мм.
Экономайзер – стальной, гладкотрубный, змеевиковый, кипящего типа, двухблочный, с шахматным расположением труб Ж 28ґ3 мм. Продольный шаг – 50 мм, поперечный – 70 мм.
Воздухоподогреватель - стальной, трубчатый, одноступенчатый, трехходовый, с шахматным расположением труб 40ґ1,5мм. Поперечный шаг труб - 60 мм, продольный – 42 мм.
Технические и основные конструктивные характеристики парогенератора приведены в аннотации.
АННОТАЦИЯ
В данном курсовом проекте производится расчет парогенератора ГМ-50-1, исходя из следующих данных:
1. Тип котла ГМ-50-1__________________________
2. Номинальная паропроизводительность ДК = 50 т/ч
3. Рабочее давление в барабане котла РК = 45 кгс/см2
4. Рабочее давление на выходе из пароперегревателя РПЕ = 40 кгс/см2
5. Температура перегретого пара tПЕ = 440 °С
6. Температура питательной воды tПВ = 140 °С
7. Температура уходящих газов tУХ = 150 °С
8. Температура горячего воздуха tГВ = 220 °С
9. Вид и марка топлива мазут м/с (№ 96)_____________
10. Тип топочного устройства: камерная.
В результате произведенного расчета в конструкцию парового котла внесены следующие изменения:
В пароперегревателе добавлены две петли.
Расчётная поверхность пароперегревателя – 296,26 м.
В экономайзере убрана одна петля во втором пакете.
Расчётная поверхность экономайзера – 412,65 м.
Высота газохода для размещения экономайзера – 2,425 м.
Расчётная поверхность ВЗП - 1862,88 м.
Число ходов по воздуху n = 3.
Высота хода по воздуху h = 2,161 м.
ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ ПУСКА КОТЛА
Внешний осмотр (исправность горелок, вентиляторов, дымососов; топка, газоходы, арматура (запорная, регулирующая); КИП; автоматика, подвод напряжения).
Открывают воздушники, линию рециркуляции ЭКО, линию продувки пароперегревателя, закрывают дренажи, клапан непрерывной продувки, главные паровые задвижки 1 и 2.
Котел заполняют деаэрированной водой с температурой 60-70 и контролируют разность температур. Время заполнения водой 1-1,5ч. Заполнение заканчивается, когда вода закрывает опускные трубы.
Включают дымосос и вентилируют топку и газоходы 10-15 мин.
Устанавливают разряжение и включают мазутные растопочные форсунки , чтобы при отсутствии пара .
При появлении пара из воздушников-2, их закрывают.
Растопочный пар, расхолаживая пароперегреватель, выводиться через линии продувки пароперегревателя.
При продувают воздухоуказательные колонки и экранную систему.
При открывают ГПЗ–1, закрывают линии продувки пароперегревателя, прогревают соединительный паропровод, выпуская пар через растопочный расширитель.
Периодически подпитывают барабан водой и контролируют уровень воды.
Увеличивают расход топлива до
При включают непрерывную продувку.
13. При открывают растопочные РОУ, закрывают растопочный расширитель.
При и увеличивают нагрузку до 40%, открывают ГПЗ-2 и включают котел в магистраль.
Переходят на основное топливо и увеличивают нагрузку до номинальной.
15. Включают автоматику.
ПЛАНОВЫЙ ОСТАНОВ КОТЛА
Предупреждают турбинное отделение о снижении нагрузки
Плавно снижают нагрузку до 40%.
Прекращают подачу топлива и гасят топку.
Вентилируют топку и газоходы 15 мин.
Продувают трубную систему через дренажи. Через 8-14 часов продувку повторяют.
Продувку пара осуществляют сначала через растопочное РОУ, потом через растопочный расширитель, а затем через линию продувки парогенератора.
7. Переодически подпитывая котел, следят за уровнем, чтобы Tcт(верх) - Тст(ниж) < 40 оС.
8. Скорость расхолаживания < 0,3 (оС/мин)
9. При температуре воды tв =50 оС и Р = 1 атм открывают дренажи и котел опорожняют, после чего выводят в ремонт.
I. Составление расчётно-технологической схемы трактов парового котла. Выбор коэффициентов избытка воздуха
1.1) Расчётно-технологическая схема трактов парового котла с отображением компоновки поверхностей нагрева представлена на рисунке 1.
1.2) Величина коэффициента избытка воздуха aт’’ =1,1 при использовании жидкого топлива (малосернистый мазут). Значение присосов воздуха в газоходы для заданного парового котла:
Элементы парового котла | Газоходы | Величина присоса a |
Топочная камера |
Топки паровых котлов для жидкого топлива | 0,05 |
Котельные пучки | Фестон | 0 |
Пароперегреватели | Первичный пароперегреватель | 0,03 |
Экономайзеры | Для котлов DЈ50т/ч | 0,08 |
Воздухоподогреватели(трубчатые) | Для котлов DЈ50т/ч | 0,06 |
Коэффициенты избытка воздуха за каждым газоходом, а также их средние значения:
№ | Газоходы | Коэффициент избытка воздуха за газоходом a’’ |
Величина присоса Da |
Средний коэффициент избытка воздуха в газоходе a |
1 |
Топка и фестон | |||
2 |
Пароперегре-ватель | =1,13 |
||
3 |
Экономайзер | =1,21 |
||
4 |
Воздухоподо-греватели | +0,06=1,27 |
II. Топливо и продукты горения
2.1) Вид топлива: Мазут малосернистый (№96)
Wp | Ap | Sp | Сp | Нp | Np | Op | Qp H |
3,0 | 0,05 | 0,3 | 84,65 | 11,7 | - | 0,3 | 9620 |
Объёмы воздуха и продуктов горения при a=1,0 и 760 мм.рт.ст.:
Расчитываем приведённую влажность WП и зольность АП
Для контроля проверим баланс элементарного состава:
CP+ HP+ SP+ NP+ OP+ AP+ WP=100%
84,65%+11,7%+0,3%+0,3%+0,05%+3,0%=100%
2.3) При a>1 объёмы продуктов горения, объёмные доли трёхатомных газов и водяных паров, безразмерную концентрацию золы, массу газов, их плотность расчитывают по всем газоходам для средних и конечных значений a.
Объёмы и массы продуктов горения, доли трёхатомных газов и водяных паров
№ |
Величина |
Единицы |
АР=0,05% |
||||
Газоходы | |||||||
Топка и фестон | Паропере-греватель | Экономай- зер | Воздухопо- догреватель | ||||
1 |
Коэф избытка воздуха за газоходом a’’ | - |
1,1 |
1,13 |
1,21 |
1,27 |
|
2 |
Средний коэф избытка воздуха в газоходе a | - |
1,1 |
1,115 |
1,17 |
1,24 |
|
3 |
м3/кг | за | 1,5271 | - | - | 1,5562 | |
ср | - | 1,5297 | 1,5391 | 1,5510 | |||
4 |
м3/кг | за | 12,5591 | - | - | 14,3936 | |
ср | - | 12,7210 | 13,3145 | 14,0698 | |||
5 |
-- |
за | 0,1258 | - | - | 0,1098 | |
ср | - | 0,1242 | 0,1187 | 0,1123 | |||
6 |
-- |
за | 0,1216 | - | - | 0,1081 | |
ср | - | 0,1202 | 0,1156 | 0,1102 | |||
7 |
-- |
за | 0,2474 | - | - | 0,2179 | |
ср | - | 0,2445 | 0,2343 | 0,2225 | |||
8 |
кг/кг | За | 16,2562 | - | - | 18,6140 | |
Ср | - | 16,4642 | 17,2271 | 18,1980 | |||
9 |
кг/м3 | За | 1,2944 | - | - | 1,2932 | |
Ср | - | 1,2943 | 1,2939 | 1,2934 |
Энтальпию золы учитывают только в том случае, если приведённая зольность уноса золы из топки удовлетворяет условию (долю золы уносимую газами принимаем аун=0,95=95%):
Ю энтальпию золы не учитываем.
2.5) Энтальпии воздуха и продуктов горения по газоходам парового котла (ккал/кг)
газоход |
Тем-ра газов | |||||
Топка и фестон (при aт’’) |
2200 | 10218 | 8628 | 862,8 | 11080,80 | - |
2100 | 9701 | 8203 | 820,3 | 10521,30 | 559,50 | |
2000 | 9187 | 7778 | 777,8 | 9964,80 | 556,50 | |
1900 | 8676 | 7353 | 735,3 | 9411,30 | 553,50 | |
1800 | 8168 | 6928 | 692,8 | 8860,80 | 550,50 | |
1700 | 7665 | 6514 | 651,4 | 8316,40 | 544,40 | |
1600 | 7163 | 6099 | 609,9 | 7772,90 | 543,50 | |
1500 | 6664 | 5684 | 568,4 | 7232,40 | 540,50 | |
1400 | 6170 | 5270 | 527 | 6697,00 | 535,40 | |
1300 | 5679 | 4856 | 485,6 | 6164,60 | 532,40 | |
1200 | 5193 | 4452 | 445,2 | 5638,20 | 526,40 | |
1100 | 4719 | 4048 | 404,8 | 5123,80 | 514,40 | |
1000 | 4248 | 3645 | 364,5 | 4612,50 | 511,30 | |
900 | 3779 | 3252 | 325,2 | 4104,20 | 508,30 | |
Паропе-регреватель при aпе’’ | 700 | 2862 | 2486 | 323,18 | 3185,18 | - |
600 | 2421 | 2106 | 273,78 | 2694,78 | 490,40 | |
500 | 1994 | 1736 | 225,68 | 2219,68 | 475,10 | |
400 | 1573 | 1375 | 178,75 | 1751,75 | 467,93 | |
Эконо-майзер при aэк’’ | 500 | 1994 | 1736 | 364,56 | 2358,56 | - |
400 | 1573 | 1375 | 288,75 | 1861,75 | 496,81 | |
300 | 1163 | 1022 | 214,62 | 1377,62 | 484,13 | |
Воздухо-ль при aвп’’=aух | 300 | 1163 | 1022 | 275,94 | 1438,94 | - |
200 | 766 | 676 | 182,52 | 948,52 | 490,42 | |
100 | 379 | 336 | 90,72 | 469,72 | 478,80 |
III. Определение расчётного расхода топлива
3.1) Располагаемое тепло топлива Qрр находим по формуле:
Qрр=Qрн+Qв.вн+iтл
3.2) Величину тепла, вносимого воздухом, подогреваемом вне парового котла, Qв.вн учитывают только для высокосернистых мазутов. Топливо проектируемого котла - малосернистый мазут.
где (Ioв)’ при t’вп =100 oC Ю (Ioв)’=322 ккал/кг;
3.3) Величину физического тепла топлива находим по формуле:
iтл= Cтл tтл, где tтл =100 oC; Cтл =0,415+0,0006Чtтл=0,415+0,0006Ч100=0,475 ккал/(кгЧ oC);
iтл= 0,475Ч100=47,5 ккал/кг;
3.4) Qрр=Qрн+iтл=9620+47,5=9667,5 ккал/кг;
3.5) Потери теплас химическим недожогом q3=0,5%;
с механическим недожогом q4=0,0%;
3.6) Потеря тепла с уходящими газами:
где (Ioхв) при t =30 oC; Ioхв=9,5ЧVo =9,5Ч10,62=100,89 ккал/кг;
Iух=709,135 ккал/кг; tух=150 oC; aух=1,27;
3.7) Потеря тепла от наружного охлаждения котла: q5=0,92% (при D = 50 т/ч);
3.8) КПД парового котла “брутто” находят по методу обратного баланса:
hпк=100-(q2+ q3+ q4+ q5+ q6)=100-(6,01+0,5+0,92)=92,57 %;
Коэффициент сохранения тепла:
3.9) Расход топлива, подаваемого в топку:
где Qпк=DкЧ(Iпе- Iпв)Ч1000; при Pпе = 40 кгс/см2 и tпе = 440oC Ю Iпе = 789,8 ккал/кг;
а при Pпв = 1,08ЧPб = 1,08Ч45 = 48,6 кгс/см2 и tпв = 140oC Ю Iпе = 141,3 ккал/кг;
Qпк = 50Ч(789,8- 141,3)Ч1000=3,2425·107ккал/кг;
3.10) Расход топлива используют при выборе и расчёте числа и мощности горелочных устройств. Тепловой расчёт парового котла, определение объёмов дымовых газов и воздуха, количество тепла, отданного продуктами горения поверхностям нагрева, производятся по расчётному расходу фактически сгоревшего топлива с учетом механической неполноты горения:
IV. Выбор схемы сжигания топлива
4.1) Схему топливосжигания выбирают в зависимости от марки и качества топлива. Подготовка к сжиганию мазута заключается в удалении из него механических примесей, повышении давления и подогрева для уменьшения вязкости.
4.2) В проектируемом паровом котле установлены горелки (в количестве трёх штук) с механическими форсунками суммарной производительностью 110ё120% от паропроизводительности котла; мазут подогревают до 100ё130оС. Скорость воздуха в самом узком сечении амбразуры должна быть 30ё40 м/с.
V. Поверочный расчёт топки
Задачей поверочного расчёта является определение температуры газов на выходе из топки Jт’’ при заданных конструктивных размерах топки, которые определяют по чертежам парового котла.
V.1 Определение конструктивных размеров и характеристик топки
5.1.1) По чертежу парового котла определяем размеры топки и заполняем таблицу
№ |
Наименование величин |
Обозн. | Раз-ть | Источник или формула | Топочные экраны | Выход-ное окно |
||||
Фронтовой |
Боко-вой |
Задний |
||||||||
Осн. часть |
Под |
Осн. часть |
Под |
|||||||
1 |
Расчётная ширина экранированной стенки | bст |
м |
чертёж или эскиз |
5,0 |
5,0 |
3,5 |
5,0 |
5,0 |
5,0 |
2 |
Освещённая длина стен |
lст |
м |
чертёж или эскиз |
9,075 |
1,675 |
- |
7,05 |
1,85 |
2,05 |
3 | Площадь стены | Fст | м2 | bст ·lст | 45,5 | 8,375 | 30,014 | 35,125 | 9,25 | 10,25 |
4 |
Площадь стен, не занятых экранами | Fi |
м2 |
чертёж или эскиз |
- |
- |
0,9202 |
- |
- |
- |
5 |
Наружный диаметр труб |
d |
м |
чертёж или эскиз |
0,06 |
|||||
6 | Число труб | Z | шт | -І- | 70 | 70 | 49 | 70 | 70 | - |
7 | Шаг труб | S | м | -І- | 0,07 | 0,07 | 0,07 | 0,07 | 0,07 | - |
8 | Отн. шаг труб | S/d | - | - | 1,1667 | |||||
9 |
Расстояние от оси до обмуровки | е |
м |
-І- |
0,1 |
0,1 |
0,1 |
0,065 |
0,065 |
- |
10 | Относ. -І- | e/d | - | - | 1,667 | 1,667 | 1,667 | 1,0833 | 1,0833 | - |
11 |
Угловой к-т экрана | X |
- |
номо-грамма | 0,99 |
0,99 |
0,99 |
0,985 |
0,985 |
1 |
12 |
К-т загрязнения | x |
- |
таблица |
0,55 |
0,55 |
0,55 |
0,55 |
0,55 |
0,55 |
13 |
К-т тепловой эффективности экрана | y |
- |
Cx |
0,5445 |
0,5445 |
0,5445 |
0,54175 |
0,54175 |
0,55 |
5.1.2) Среднее значение коэффициента тепловой эффективности для топки в целом определяют по формуле:
5.1.3) Активный объём топочной камеры определяют по формуле:
Эффективная толщина излучающего слоя:
V.2 Расчёт теплообмена в топке
5.2.1) Расчёт основан на приложении теории подобия к топочным процессам. Расчётная формула связывает температуру газов на выходе из топки qт’’ с критерием Больцмана Bo, степенью черноты топки ат и параметром М, учитывающим характер распределения температур по высоте топки и зависящим от относительного местоположения максимума температур пламени, который определяется схемой размещения и типом горелок.
При расчёте теплообмена используют в качестве исходной формулу:
Где Tт’’ = Jт’’ + 273 - абсолютная температура газов на выходе из топки, [K]; Ta = Ja + 273 -температура газов, которая была бы при адибатическом сгорании топлива, [K]; Bо – критерий Больцмана, определяемый по формуле:
Из этих формул выводятся рясчётные.
Определяем полезное тепловыделение в топке Qт и соответствующую ей адиабатическую температуру горения Та :
Где количество тепла, вносимое в топку с воздухом Qв, определяют по формуле:
Полезное тепловыделение в топке Qт соответствует энтальпии газов Iа, котрой располагали бы при адиабатическом сгорании топлива, т.е Qт= Iа Ю Та=2352,4 К;
Параметр М, характеризующий температурное поле по высоте топки, определяют по формуле:
М=А-BЧxт; где А и В опытные коэффициенты, значения которых принимают: А=0,54; В=0,2; (при камерном сжигании мазута).
Относительное положение максимума температур факела в топке определяют по формуле:
Хт= Хг+ DХ; где Хг – относительный уровень расположения горелок, представляющий собой отношение высоты расположения осей горелок hг (от пода топки) к общей высоте топки Нт (от пода топки до середины выходного окна из топки, т.е. Хг = hг/ Нт ); DХ – поправка на отклонение максимума температур от уровня горелок, принимаемая для газомазутных топок с производительностью >35т/ч DХ=0;
При расположении горелок в несколько ярусов и одинаковом числе горелок в ярусе высоту расположения определяют расстоянием от средней линии между ярусами горелок до пода или до середины холодной воронки; при разном числе горелок в каждом ярусе:
где n1, n2 и т.д. – число горелок в первом, втором и т.д. ярусах; h1г, h1г и т.д. – высота расположения осей ярусов.
М = 0,54·0,2·0,2459=0,4908
5.2.4) Степень черноты топки ат и критерий Больцмана В0 зависят от искомой температуры газов на выходе uг’’.
Принимаем uг’’ = 1100 0С:
Среднюю суммарную теплоёмкость продуктов сгорания определяют по формуле:
5.2.5) Степень черноты топки определяют по формуле:
где аф – эффективная степень черноты факела:
где асв и аг – степень черноты,которой обладал бы факел при заполнении всей топки соответственно только светящимся пламенем или только несветящимися трёхатомными газами; m – коэффициент усреднения, зависящий от теплового напряжения топочного объёма и m=0,55 для жидкого топлива.
Величины асв и аг определяют по следующим формулам:
Где Sт – эффективная толщина излучаемого слоя в топке; P – давление в топке, для паровых котлов, работающих без наддува Р = 1 кгс/см2.
Коэффициент ослабления лучей kг топочной средой определяют по номограмме.
Коэффициент ослабления лучей kс сажистыми частицами определяют по формуле:
где Tт’’ - температура газов на выходе из топки; Cр/Hp - соотношение содержания углерода и водорода в рабочей массе топлива;
5.2.6)тОпределяем количество тепла, переданное излучением в топке:
Определим тепловые нагрузки топочной камеры:
Удельное тепловое напряжение объёма топки:
Допуск 250ё300 Мкал/м3Чч;
Удельное тепловое напряжение сечения топки в области горелок
VI Поверочный расчёт фестона
6.1) В котле, разрабатываемом в курсовом проекте, на выходе из топки расположен трёхрядный испарительный пучок, образованный трубами бокового топочного экрана, с увеличенным поперечными и продольными шагами и называемый фестон. Изменение конструкции фестона связано с большими трудностями и капитальными затратами, поэтому проводим поверочный расчёт фестона.
Задачей поверочного расчёта является определение температуры газов за фестоном Jф’’ при заданных конструктивных размерах и характеристиках поверхности нагрева, а также известной температуре газов перед фестоном, т.е на выходе из топки.
По чертежам парового котла составляют эскиз фестона.
По чертежам парового котла составляем таблицу:
Наименование величин |
Обозн. | Раз-ть | Ряды фестона |
Для всего фестона |
||
1 |
2 |
3 |
||||
Наружный диаметр труб | d | м | 0,06 | |||
Количество труб в ряду | z1 | -- | 23 | 23 | 24 | - |
Длина трубы в ряду | lI | м | 2,3 | 2 | 1,275 | - |
Шаг труб: поперечный |
S1 |
м |
0,21 |
0,21 |
0,21 |
0,21 |
продольный | S2 | м | - | 0,35 | 0,775 | 0,5197 |
Угловой коэф фестона | xф | - | - | - | - | 1 |
Расположение труб | - | - | шахматное | |||
Расчётная пов-ть нагрева | H | м2 | 9,966 | 8,666 | 5,765 | 24,3977 |
Размеры газохода: высота |
aI |
м |
2,25 |
2,05 |
1,275 |
- |
ширина | b | м | 5 | 5 | 5 | - |
Площадь живого сечения | F | м2 | 8,283 | 7,611 | 4,539 | 6,7646 |
Относительный шаг труб: поперечный |
S1/d |
- |
3,5 |
3,5 |
3,5 |
3,5 |
продольный | S2/d | - | - | 5,833 | 12,92 | 8,6616 |
Эффективная толщина излучающего слоя | Sф |
м |
- |
- |
- |
2,03 |
Длину трубы в каждом ряду li определяем по осевой линии трубы с учётом её конфигурации от плоскости входа трубы в обмуровку топки или изоляцию барабана до точки перечения оси трубы каждого ряда с плоскостью ската горизонтального газохода. Количество труб в ряду z1 определяют по эскизу, выполнив по всей ширине газохода разводку труб экрана в фестон.
Поперечный шаг S1 равен утроенному шагу заднего экрана топки, т.к. этот экран образует три ряда фестона. Поперечные шаги для всех рядов и всего фестона одинаковы. Продольный шаг между первым и вторым рядами определяют как кратчайшее расстояние между осями труб этих рядов S2’, а между вторым и третьим рядами S2’’ как длину отрезка между осями труб второго и третьего рядов, соединяющего их на половине длины труб. Среднее значение продольного шага для фестона определяют с учетом расчетных поверхностей второго и третьего рядов труб, существенно различающихся по величине:
Принимаем xф = 1, тем самым увеличиваем конвективную поверхность пароперегревателя
(в пределах 5%), что существенно упрощает расчёт.
По S1ср и S2ср определяем эффективную толщину излучающего слоя фестона Sф
Расположение труб в пучке – шахматное, омывание газами – поперечное (угол отклонения потока от нормали не учитываем). Высоту газохода ‘а’ определяют в плоскости, проходящей по осям основного направления каждого ряда труб в границах фестона. Ширина газохода ‘b’ одинакова для всех рядов фестона, её определяют как расстояние между плоскостями, проходящими через оси труб правого и левого боковых экранов.
Площадь живого сечения для прохода газов в каждом ряду:
Fi = aiЧb - z1Ч liпрЧd;
где liпр – длина проекции трубы на плоскость сечения, проходящую через ось труб расчитываемого ряда.
Fср находим как среднее арифметическое между F1 и