Конструирование и расчет элементов железобетонных конструкций многоэтажного здания (без подвала) с наружными каменными стенами и внутренним железобетонным каркасом
Федеральное агентство по образованию и науке
Кубанский государственный технологический университет
Кафедра строительных конструкций и гидротехнических сооружений
Пояснительная записка
к курсовому проекту №1
по дисциплине « Железобетонные и каменные конструкции»
На тему:
«Конструирование и расчет элементов железобетонных конструкций многоэтажного здания (без подвала) с наружными каменными стенами и внутренним железобетонным каркасом»
Краснодар 2005г.
1. Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия
Выбираем поперечное расположение ригелей относительно длины здания, за счет чего достигается повышение жесткости, что необходимо в зданиях с большими проемами. На средних опорах ригели опираются на консоли колонн, а по краям заделываются в несущие стены. Принимаем прямоугольную форму сечения ригеля как наиболее простую для расчета.
Исходя из технико-экономического анализа, выбираем продольное расположение плит относительно длины здания, что позволяет в целом сэкономить около двух кубометров железобетона по сравнению с поперечным расположением плит относительно здания.
Поскольку нормативная нагрузка (6,4кПа) больше 5 кПа, принимаем ребристые предварительно напряженные плиты номинальной шириной 1400 мм. Связевые плиты располагаем по рядам колонн. В крайних пролётах помимо основных плит принято по доборному элементу шириной 500 мм.
Принимаем привязку осей 200х310 мм.
В продольном направлении жесткость здания обеспечивается вертикальными связями, устанавливаемыми в одном среднем пролете по каждому ряду колонн.
В поперечном направлении жесткость здания обеспечивается по связевой системе: ветровая нагрузка через перекрытия, работающие как горизонтальные жесткие, передается на торцевые стены, выполняющие функции вертикальных связевых диафрагм, и поперечные рамы. Поперечные же рамы работают на вертикальную и горизонтальную нагрузку.
Исходя из климатических условий района строительства, принимаем толщину стен в два кирпича, то есть 510мм.
Поскольку длина здания больше 40 м, в середине здания в поперечном направлении устраиваем деформационный шов.
2. Расчет ребристой предварительно напряжённой плиты перекрытия по двум группам предельных состояний
2.1 Расчет плиты по предельным состояниям первой группы
2.1.1 Расчетный пролет и нагрузки
Для установления расчетного пролета плиты задаёмся размерами сечения ригеля:
- высота:
- ширина:
При опирании на ригель по верху расчётный пролёт равен:
где - расстояние между разбивочными осями, м
- ширина сечения ригеля, м
Рисунок 2 – К определению расчетного пролета плиты
Таблица 1- Нагрузка на 1м2 междуэтажного перекрытия
|
Постоянная Собственный вес ребристой плиты: то же слоя цементного раствора,
то же керамических плиток,
ИТОГО: |
2450 440 240 |
1,1 1,3 1.1 |
2695 575 265 |
3130 | - | 3535 | ||
2 |
Временная В том числе: Длительная кратковременная |
6400 4480 1920 |
1,2 1,2 1,2 |
7680 5380 2300 |
3 |
Полная нагрузка В том числе: постоянная и длительная кратковременная |
9530 7610 1920 |
- - - |
11215 - - |
Расчётная нагрузка на 1 м при ширине плиты 1,4 м с учётом коэффициента
надёжности по назначению здания
постоянная
полная
временная
Нормативная нагрузка на 1 м длины:
постоянная
полная
в том числе постоянная и длительная:
2.1.2 Усилия от расчетных и нормативных нагрузок
Рисунок 3- Расчетная схема плиты
От расчетной нагрузки:
От нормативной нагрузки:
От нормативной постоянной и длительной нагрузки:
2.1.3 Установление размеров сечения плиты
Высота сечения ребристой предварительно напряженной плиты .
Рабочая высота сечения
Ширина продольных ребер понизу
Ширина верхней полки .
В расчетах по предельным состояниям первой группы расчетная толщина сжатой полки таврового сечения ; отношение при этом в расчет вводится вся ширина полки .
Расчетная ширина ребра
a) проектное сечение
б) приведенное сечение
Рисунок 4- Поперечные сечения ребристой плиты
2.1.4 Характеристики прочности бетона и арматуры
Ребристую предварительно напряженную плиту армируем стержневой арматурой класса А-VI c электротермическим напряжением на упоры форм.
К трещиностойкости плиты предъявляют требования 3-й категории. Изделие подвергаем тепловой обработке при атмосферном давлении.
Бетон тяжелый класса В40, соответствующий напрягаемой арматуре.
Призменная прочность нормативная ;
расчетная; коэффициент условий работы бетона ;
нормативное сопротивление при растяжении ; расчетное ; начальный модуль упругости бетона .
Арматура продольных ребер –класса А-VI, нормативное сопротивление
, расчетное сопротивление ,
модуль упругости .
Предварительное напряжение арматуры принимаем равным
Проверяем выполнение условия при электротермическом способе натяжения:
условие выполняется.
Вычисляем предельное отклонение предварительного напряжения:
Dпринимаем
где n=2 – число напрягаемых стержней плиты.
Коэффициент точности натяжения при благоприятном влиянии
предварительного напряжения D
При проверке по образованию трещин в верхней зоне плиты при обжатии принимаем:
Предварительное напряжение с учётом точности натяжения:
2.1.5 Расчёт прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси
Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне.
Условие::
Т.к. , условие выполняется, т.е. нижняя граница сжатой зоны располагается в пределах полки,
Вычисляем:
По таблице 3.1[1] находим: ; ;
- нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки;
Вычисляем граничную высоту сжатой зоны:
-при электротермическом способе натяжения;
, т.к.
- характеристика деформативных свойств бетона;
Коэффициент условий работы, учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести:
для арматуры класса А-VI; принимаем
Вычисляем площадь сечения растянутой арматуры:
Принимаем 2Ш14 А-VI с .
2.1.6 Расчёт полки на местный изгиб
Рисунок 5- К расчету полки плиты на местный изгиб
Расчётный пролёт при ширине рёбер вверху 0,09 м составит
,
Нагрузка на полки:
Расчётная нагрузка на полки составляет:
где - расчётная постоянная нагрузка на плиту от пола,
- расчётная нагрузка от собственного веса полки,
Изгибающий момент для полосы шириной 1м определяем с учётом частичной заделки в рёбрах
Рабочая высота сечения
Арматура Ш4 Вр-I с
Принимаем 6Ш4Вр-I с с шагом и нестандартную сварную сетку из одинаковых в обоих направлениях стержней Ш4Вр-I;
марка сетки:
с .
2.2 Расчёт ребристой плиты по предельным состояниям II группы
2.2.1 Геометрические характеристики приведённого сечения
Отношение модулей упругости:
Площадь приведённого сечения:
Статический момент площади приведённого сечения относительно нижней грани:
Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения:
Момент инерции приведённого сечения:
где момент инерции части сечения относительно оси, проходящей через центр тяжести этой части сечения;
Момент сопротивления приведённого сечения по нижней зоне
Момент сопротивления приведённого сечения по верхней зоне
Расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны (верхней) до центра тяжести приведённого сечения:
То же, наименее удаленной от растянутой зоны (нижней):
Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне:
где - коэффициент, принимаемый для тавровых сечений с полкой в сжатой зоне.
Упругопластический момент по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия элемента:
где - коэффициент, принимаемый для таврового сечения с полкой в растянутой зоне при и
2.2.2Определение потерь предварительного напряжения арматуры
Коэффициент точности натяжения арматуры при этом
Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения канатов:
.
Потери от температурного перепада, между натянутой арматурой и упорами , так как при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием.
Усилие обжатия с учётом полных потерь:
Эксцентриситет этого усилия относительно центра тяжести приведённого сечения:
Напряжение в бетоне при обжатии:
Устанавливаем величину передаточной прочности бетона из условия:
Принимаем , тогда
Вычисляем сжимающие напряжения в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия обжатия и с учётом изгибающего момента от массы: , тогда
Потери от быстронатекающей ползучести:
и при
составляет
Первые потери:
С учетом напряжение равно:
Потери от усадки бетона
Потери от ползучести бетона при составляют
Вторые потери:
Полные потери:
т.е. больше установленного минимального значения потерь.
Усилие обжатия с учётом полных потерь:
2.2.3 Расчёт прочности плиты по сечению, наклонному к продольной оси
Влияние продольного усилия обжатия
Проверяем, требуется ли поперечная арматура по расчёту.
Условие: - удовлетворяется. При:
,
принимаем
Другое условие:
- условие удовлетворяется.
Следовательно, поперечная арматура не требуется по расчету.
На приопорных участках длиной устанавливаем конструктивно в каждом ребре плиты поперечные стержни Ш6 А-I с шагом, в средней части пролета шаг .
Поскольку поперечные стержни приняты конструктивно, проверку прочности не производим.
2.2.4 Расчёт по образованию трещин, нормальных к продольной оси
Выполняем для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин. При этом для элементов, к трещиностойкости которых предъявляют требования 3-й категории, принимаем значения коэффициента надежности по нагрузке:
Условие:
Вычисляем момент образования трещин по приближённому способу ядровых моментов:
Здесь ядровый момент усилия обжатия при
Поскольку ,трещины в растянутой зоне образуются.
Проверяем, образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при её обжатии при значении коэффициента точности натяжения . Изгибающий момент от собственной массы плиты
Расчётное условие:
Поскольку , условие удовлетворяется, начальные трещины не образуются:
здесь - сопротивление бетона растяжению соответствующее передаточной прочности бетона .
2.2.5 Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси
Предельная ширина раскрытия трещин: непродолжительная , продолжительная . Изгибающие моменты от нормативных нагрузок: постоянной и длительной полной
Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия постоянной и длительной нагрузок: