Теплогенерирующие установки

44,9 К установке принимаем 2 подогревателя H

м²

H/2 44,9 / 2 22,45 Диаметр трубопровода конденсата

dy_кт

мм

65

(66)

Принимаем горизонтальный водоводяной подогреватель ВВП-250

H=22,8 м², S=0,0186 м², G=250 т/ч,

L=4930 мм, H=550 мм, D=273 мм

Расчет Сепаратора непрерывной продувки (поз.14)
Д’пр = 0,154 кг/с t2 = 104,8 оС Gпр = 0,9 кг/с t1 = 196 оС G’пр = 0,74 кг/с t2 = 104,8 оС
Наименование величин	Обозн.	Ед изм.	Расчетная формула или обоснование	Расчет	Значе-ние
Величина непрерывной продувки	р		Предварительно принимается из расчета химводоочистки		0,1
Количество продувочной воды, поступающей в сепаратор непрерывной продувки	Gпр	кг/с	Дк • р	9 • 0,1	0,9
Диаметр трубопровода продувочной воды	dyпр	мм			32 (29)
Степень сухости пара	х		Принимается		0,97
Теплота парообразования	r	кДж/кг			2244
Коэффициент теплопотерь через трубы и расширитель в сепараторе	2		Принимается		0,98
Количество пара получаемого в сепараторе	d	кг/кг	( i1' • 2 – i3' ) ( x • r )	( 830 • 0,98 – 439,4 ) (0,97 • 2244)	0,172
Количество пара на выходе из сепаратора	Д'пр	кг/с	d • Gпр	0,172 • 0,895	0,154
Диаметр паропровода на собственные нужды	dyпр1	мм			100 (97)
Количество продувочной воды, на выходе из сепаратора	G'пр	кг/с	Gпр- Д'пр	0,895 – 0,154	0,74
Диаметр трубопровода продувочной воды из сепаратора	dyпр2	мм			25 (27)
Удельный объем пара	v	м3/кг			1,45
Допускаемое напряжение парового объема	R	м3/м3•ч	принимается		1000
Объем расширителя непрерывной продувки	Vп	м3	Д'пр • v / R	504 • 1,45 / 800	0,73
Полный объем расширителя непрерывной продувки	Vp	м3	Vп • 100 / 70	0,73 • 100 / 70	1,04
Расчет теплообменника продувочной воды (поз.15)
G’пр = 0,74 кг/с t2 = 104,8 оС Gхво = 3,78 кг/с tсв = 5 оС Gхво = 3,78 кг/с tсв‘= 17,7 оС G’пр = 0,74 кг/с tпр.б = 40 оС
Наименование величин	Обозн.	Ед изм.	Расчетная формула или обоснование	Расчет	Значе-ние
Количество теплоты расходуемое в подогревателе сетевой воды	Q3	кВт	G'пр • (i3'-iпр.б) • 	0,74 • (439,4-167,7) • 0,98	197
Температура сетевой воды между теплообменниками (из теплового баланса):	tсв'	C	tсв + Q3 . с• Gхво	5 + 197 . 4,19 • 3,78	17,7
Средний температурный напор	tб tм tб/tм t	оС	t3 – tсв' tпр.б – tсв (tб-tм)/2,3•ln(tб/tм)	104,8-17,7 40-5 87,1/35 (87,1-35)/2,3•ln(87,1/35)	87,1 35 2,48>1,7 24,9
Поверхность нагрева теплообменника	H	м2	Qсв . k • t • b	197 • 103 . 3000 • 24,9 • 0,85	3,1
Принимаем горизонтальный водоводяной подогреватель ВВП-100 H=3,58 м2, S=0,0029 м2, G=45 т/ч, L=4580 мм, H=300 мм, D=114 мм

Расчет подогревателя сырой воды (поз.16)
Gхво = 3,78 кг/с tсв‘= 17,7 оС Gхво = 3,78 кг/с tхво = 30 оС Дср = 0,09 кг/с t1 = 196 оС Gср = 0,09 кг/с t2 = 164 оС
Наименование величин	Обозн.	Ед изм.	Расчетная формула или обоснование	Расчет	Значе-ние
Количество теплоты расходуемое в подогревателе сетевой воды	Q4	кВт	Gхво • (tхво-tcв') • с	3,78 • (30-17,7) • 4,19	195
Расход пара на подогреватель сырой воды	Дср	кг/с	Q4 . (i1" – i2') • 	195 . (2788-694) •0,98	0,09
Диаметр паропровода на собственные нужды	dyср1	мм			25 (23)
Диаметр трубопровода продувочной воды из сепаратора	dyср2	мм			10 (9)
Температура сетевой воды между теплообменниками (из теплового баланса):	tсв'	C	tсв + Q3 . с• Gхво • 	5 + 195 . 4,19 • 3,78• 0,98	17,7
Средний температурный напор	tб tм tб/tм t	оС	t3 – tсв' tпр.б – tсв (tб-tм)/2	196-17,7 164-30 176,3/134 (176,3+134)/2	176,3 134 1,3<1,7 155
Поверхность нагрева теплообменника	H	м2	Qсв . k • t • b	195 • 103 . 3000 • 155 • 0,85	0,49
Принимаем горизонтальный пароводяной подогреватель типа ТКЗ № 1 H=3,97 м2, S=0,0032 м2, G=25 т/ч, l1=1355 мм, l2=660 мм, H=760 мм, D=273 мм, M=500 мм

Расчет конденсатного бака (поз.8)
Наименование величин	Обозн.	Ед изм.	Расчетная формула или обоснование	Расчет	Значе-ние
Общее количество конденсата	Gк	кг/с	Gкп + Gкт + Gср	1,44 + 5,18 + 0,09	6,71
Диаметр трубопровода из конденсатного бака	dyк	мм			80 (75)
Средневзвешенная температура конденсата в баке	tк	C	( Gп • tкп + Gт • tкт + Gср • t2) (Gпр + Gт + Gср)		74,6
			(5,18 • 80 + 1,44 • 49 + 0,09•164 ) 5,194 + 18,65 + 0,09
Объем конденсатного бака (на 20 мин.)	Vк	м3	Gк • vв • 20 мин. • 60 сек.	6,71 • 0,001 • 20 • 60	8,05
Расчет барботажного бака (поз.18)
Наименование величин	Обозн.	Ед изм.	Расчетная формула или обоснование	Расчет	Значе-ние
Количество сырой воды для разбавления продувочной воды	Gхво”	кг/с	G'пр • (t”пр.б. + tкл) tкл – tсв	0,74 • (40 + 10) 10 - 5	7,4
Диаметр трубопровода сырой воды в барботажный бак	dy	мм			80 (79)
Объем конденсатного бака (на 20 мин.)	Vк	м3	(G’пр+ Gк )• vв • 20 мин. • 60 сек.	(0,74+7,6) • 0,001 • 20 • 60	10

Расчет теплообменника питательной воды (поз.11)
Gда = 10,76 кг/с tда = 104,8 оС Gхво = 3,78 кг/с tхво‘= 45 оС Gда = 10,76 кг/с tпв = 100 оС Gхво = 3,78 кг/с tхво = 30 оС
Наименование величин	Обозн.	Ед изм.	Расчетная формула или обоснование	Расчет	Значе-ние
Количество умягченной воды, поступающей в деаэратор	G'хво	кг/с	Gхво / Ксн.хво	3,78 / 1,1	3,44
Диаметр трубопровода подпиточной воды, поступающее на ХВО	dyхво'	мм			50 (54)
Количество воды, поступающей из деаэратор	Gда	кг/с	Gпв + Gут	9 + 1,76	10,76
Диаметр трубопровода подпиточной воды, поступающее на ХВО	dyда'	мм			100 (95)
Количество теплоты расходуемое в теплообменнике питательной воды	Q5	кВт	Gда • (tда –tпв) • c	10,76• (105-100) • 4,19	212
Температура воды идущей в деаэратор	tхво	оС	Qпа - tsд G'хво • с • 	212 + 30 3,44 • 4,19 • 0,98	45
Средний температурный напор	tб tм tб/tм t	оС	tпв – tхво tда – t’хво (tб-tм)/2	100-30 105-45 70/60 (70+60)/2	70 60 1,16<1,7 65
Поверхность нагрева теплообменника	H	м2	Qпв . k • t • b	212 • 103 . 3000 • 65 • 0,85	1,28
Принимаем горизонтальный водоводяной подогреватель ВВП-80 H=2,26 м2, S=0,0018 м2, G=35 т/ч, L=4410 мм, H=250 мм, D=89 мм

Расчет деаэратора (поз.10)
Д’пр = 0,154 кг/с tда = 104,8 оС Дда = 0,58 кг/с tда = 196 оС Gк = 6,71 кг/с tда = 80 оС Gхво = 3,44 кг/с tда = 45 оС Gда = 10,76 кг/с tда = 104,8 оС
Наименование величин	Обозн.	Ед изм.	Расчетная формула или обоснование	Расчет	Значе-ние
коэффициент потерь тепла в окружающую среду	д		принимается		0,98
Средняя температура воды в деаэраторе	t'ср	C	(Gк • tк + G’хво • t’хво) (Gк + Gхво)	6,62 • 73,3 + 3,44 • 45 6,62 + 3,44	64,47
Среднее теплосодержание воды в деаэраторе	i'ср	кДж/кг	t'ср • С	67,5 • 4,19	270
Производительность деаэратора	Дд	кг/с	Gпв + Gут	9 + 1,76	10,76
Количество пара, необходимое для деаэоации			Дд • iд - ((Gк + G'хво) • i'ср • д) – Д'пр • i"2 i"1		0,58
			10,76•439,4 – ((6,71+3,44)•270•0,98)–0,154•2700 2788
Диаметр паропровода на деаэрацию	dyда	мм			80 (83)
Прнимаем к установке деаэратор атмосферный смешивающего типа ДСА-50 производительность колонки 50 т/ч, давление греющего пара 1,5 атм, температура воды 104 C
Расчет производительности котельной
Наименование величин	Обозн.	Ед изм.	Расчетная формула или обоснование	Расчет	Значение
Производительность котельной расчетная	Др	кг/с	Дт + Дп + Дд + Дсн + Дср	5,18 + 2,94 + 0,58 + 0,09 + 0,09	8,88
Процент загрузки работающих паровых котлов	Кзаг	%	(Др / Д') • 100%	(8,88 / 9 ) • 100	98,7

2. Расчет химводоподготовки

Основной задачей подготовки воды в котельных является борьба с коррозией и накипью. Коррозия поверхностей нагрева котлов подогревателей и трубопроводов тепловых сетей вызывается кислородом и углекислотой, которые проникают в систему вместе с питательной и подпиточной водой.

Качество питательной воды для паровых водотрубных котлов с рабочим давлением 1,4МПа в соответствии с нормативными документами должно быть следующим:

- общая жесткость 0,02мг.экв/л,

- растворенный кислород 0,03мг/л,

- свободная углекислота - отсутствие.

При выборе схем обработки воды и при эксплуатации паровых котлов качество котловой (продувочной) воды нормируют по общему солесодержанию (сухому остатку): величина его обуславливается конструкцией сепарационных устройств, которыми оборудован котел, и устанавливается заводом изготовителем.

Наименование	Обозн.	ед. изм.
Река			Днестр
Сухой остаток	Sив	мг/л	505
Жесткость карбонатная	Жк	мг.экв/л	5,92
Жесткость некарбонатная	Жнк	мг.экв/л	1,21

2.1. ВЫБОР СХЕМЫ ПРИГОТОВЛЕНИЯ ВОДЫ

Выбор схемы обработки воды для паровых котлов проводится по трем основным показателям:

Величине продувки котлов

Жесткость исходной воды

Ж_ив = Ж_к + Ж_нк = 5,92 + 1,21 = 7,13 мг.экв/л

S определяется по графику рис 6. [2]. S = 60 мг/кг.

Сухой остаток обработанной воды.

S_ов = S_ив + S = 505 + 60 = 565 мг/л

Доля химически очищенной води в питательной

₀ = G_хво / Д_к = 4,2 / 8,95 = 0,47

Продувка котлов по сухому остатку:

Р_п=( S_ов • ₀ • 100%)/(S_к.в - S_ов • ₀)=565 • 0,47 • 100 / (3000-565 • 0,47) = 9,7%

S_к.в - сухой остаток котловой воды, принимается по данным завода изготовителя котлов

9,7% < 10% - принимаем схему обработки воды путем натрий-катионирования.

Относительной щелочности котловой воды

Относительная щелочность котловой:

Щ = (40 • Щ_i • 100 %) / S_ов =40 • 5,92 •100 / 565 = 41,9 %

где 40 - эквивалент Щ мг/л

Щ_i- щелочность химически обработанной воды, мг.экв/л, принимается для метода
Na-катионирования, равной щелочности исходной воды (карбонатной жесткости).

20% < 41,9% < 50% - возможно применение Na-катионирования с нитратированием, дополнительное снижение щелочности не требуется.

По содержанию углекислоты в паре

Количество углекислоты в паре:

С_уг=22 • Ж_к • ₀ • ('+")=22 • 5,92 • 0,47• (0,4+0,7)=67,39 мг/л

где ' - доля разложения НСO₃ в котле, при давлении 1,4МПа принимается равной 0,7

'' - доля разложения НСO₃ в котле, принимается равной 0,4

67,39мг/л > 20мг/л - необходимо дополнительное снижение концентрации углекислоты.

К установке принимается обработка воды по схеме двухступенчатого Na-катионирования.

2.2. РАСЧЕТ ОБОРУДОВАНИЯ ВОДОПОДГОТОВИТЕЛЬНОЙ УСТАНОВКИ

Для сокращения количества устанавливаемого оборудования и его унификации принимают однотипные конструкции фильтров для первой и второй ступени. Для второй ступени устанавливаем два фильтра: второй фильтр используется для второй ступени в период регенерации и одновременно является резервным для фильтров первой ступени катионирования.

Скорость фильтрования принята в зависимости от жесткости исходной воды

Ж_ив = 7,13 мг.экв/л => _ф = 15 м/ч [2].

Коэффициент собственных нужд химводоочистки

К^с.н._хво = 1,1

Количество сырой воды, поступающей на химводоочистку

G_с.в = К^с.н._хво • G_хво = 1,1 • 3,44 = 3,78 кг/с

Площадь фильтров

F'_ф = G_с.в / _ф =3,78 • 3,6 / 15 = 0,9 м²

К установке принимается 2 фильтра

F_ф = F'_ф / 2 = 0,9 / 2 = 0,45 м²

Диаметр фильтра

d'_ф = = = 0,76 м

К установке принимаем катионовые фильтры № 7

Диаметр фильтра d_ф = 816 мм; высота сульфоугля l = 2 м.

Производительность фильтров I ступени G_I = 5 т/ч

Производительность фильтров II ступени G_II = 20 т/ч

Скорость фильтрования I ступени _I = 9 м/ч

Скорость фильтрования II ступени _II = 30 м/ч

Полная площадь фильтрования

F_ф^д = ( • d_ф² / 4 ) • 2 = (3,14 • 0,816² / 4) • 2 = 1,05 м²

Полная емкость фильтров

Е = 2 •  • d_ф² • h_кат • l / 4 = 2• 3,14 • 0,816² • 300 • 2/ 4 = 627 мг.экв

Период регенерации фильтров

Т = Е / G_с.в • Ж_ив = 627 / 5,75 • 3,6 • 7,13 = 4,25 ч

Число регенераций в сутки n = 6 раз.

Расход соли на 1 регенерацию:

М_соли =  • d_ф² • h_кат • l • b / 4 • 1000 = 3,14 • 0,816² • 300 • 2• 200 / 4 • 1000 = 62,72 кг

Суточный расход соли

G_соли = М_соли • n = 62,72 • 6 = 376,32 кг

3. Расчет и выбор насосов

Подбор питательных насосов

В котельных с паровыми котлами устанавливаются питательные насосы числом не менее двух с независимым приводом. Питательные насосы подбирают по производительности и напору.

Напор создаваемый питательным насосом:

Н_пн=10 • Р₁ + Н_эк +Н_с = 10 • 12 + 7 + 15 = 142 м.в.ст.

где Р₁ - избыточное давление в котле, Р₁ =1,4 МПа = 12 атм.

Н_эк- гидравлическое сопротивление экономайзера, принимаем Н_эк = 7 м.в.ст.

Н_с – сопротивление нагнетающего трубопровода, принимаем Н_с=15 м.в.ст.

Производительность всей котельной, Д' = 9,0 кг/с = 32,4 т/ч

Принимаем 3 электрических насоса 2,5 ЦВМ 0,8 производительностью 14 м³/ч, полный напор 190 м.в.ст. и 2 насоса с паровым приводом типа 2ПМ-3,2/20 производительностью 3,2 м³/ч, напор 200 м.в.ст.

Подбор сетевых насосов

Напор сетевых насосов

H_сн=Н_п + Н_с = 15 + 30 = 45 м.в.ст.

где Н_п- сопротивление бойлера теплофикации, принимаем Н_эк = 15 м.в.ст.

Н_с – сопротивление сети и абонента, принимаем Н_с = 30 м.в.ст.

Расход сетевой воды G_сет=117,7 кг/с = 423,72 т/ч

К установке принимаем 2 сетевых насоса типа 10CD-6 производительностью 486 м³/ч, напор 74 м.в.ст.

Подбор конденсатного насоса

Напор развиваемый конденсатным насосом

Н_кн = 10 • Р_д + Н_ск +Н_д = 10 • 1,2 + 15 + 7 = 34 м.в.ст.

где Р_д - давление в деаэраторе, Р_д =0,14 МПа = 1,2 атм.

Н_ск – сопротивление нагнетающего трубопровода, принимаем Н_ск=15 м.в.ст.

Н_д – высота установки деаэратора, принимаем Н_д = 7 м.

Количество конденсата G_к = 6,71 кг/с = 24,16 т/ч

К установке принимаем 2 конденсатных насоса типа КС10-55/2а, напор 47,5 м.в.ст.

Подбор подпиточного насоса

Напор развиваемый насосом

Н_пс = Р_д + Н_ск +Н_д = 1,2 + 15 = 16,2 м.в.ст.

где Р_д - давление в деаэраторе, Р_д =0,14 МПа = 1,2 атм.

Н_ск – сопротивление нагнетающего трубопровода, принимаем Н_ск=15 м.в.ст.

Количество подпиточной воды G_к = 1,76 кг/с = 6,34 т/ч

К установке принимаем 2 насоса типа К8/18, производительность 8 м³/ч, напор 18 м.в.ст.

Подбор насоса сырой воды

Напор развиваемый насосом

Н_св = Н_ск +Н_то +Н_хво = 20 + 20 + 5 = 45 м.в.ст.

где Н_то- сопротивление теплообменников, принимаем Н_эк = 20 м.в.ст.

Н_ск – сопротивление нагнетающего трубопровода, принимаем Н_ск=20 м.в.ст.

Н_хво – сопротивление фильтров ХВО, принимаем Н_ск=5 м.в.ст.

Количество сырой воды G_хво” = 11,18 кг/с = 40.25 т/ч

К установке принимаем 2 насоса типа К-80-50-200, производительность 50 м³/ч, напор 50 м.в.ст.

4. АЭРОДИНАМИЧЁСКИЙ РАСЧЕТ

Наименование величин	Обозн.	Ед. изм.	Знач.	Примечание
температура уходящих газов	tух	оС	200	из расчета котла
температура холодного воздуха	tхв	оС	-30
коэфф. избытка воздуха в топке	т		1,4
коэфф. избытка воздуха в ВЭК	ух		1,6
коэфф. избытка воздуха в трубе	тр		1,7
средняя скорость уходящих газов	ух	м/с	8
действительный объем уходящих газов	Vг	м3/кг	11,214
низшая теплота сгорания топлива	Qнр	ккал/кг	6240
расход топлива 1 котлом	b	кг/с	0,325

4.1. Расчет газового тракта (расчет тяги)

Температура газов в начале трубы:

t_тр = t_ух • _ух + (_тр -_ух) • t_в = 200 • 1,6 + (1,7-1,6)•30 = 190 ^оС

_тр 1,7

где t_в – температура воздуха в котельной t_в = 25 ^оС

Сопротивление трения уходящих газов:

h_тр =  • (l /d_экв) • (_ух ² / 2 • 9,8) • _г = 0,03 • (18 / 1) • (8² / 2 • 9,8) • 0,78= 1,38 мм в.ст.

где _г - плотность газов при температуре 190 ^оС _г = 0,78 кг/м³

l – длина газохода по чертежу, l = 18 м.

d_экв – эквивалентный диаметр газохода 1000 х 1000 мм, d_экв = 1 м.

 - коэффициент трения для стальных футерованных газоходов,  = 0,03

Потеря давления на местные сопротивления

h_м =  • (_ух / 2• 9,81) • _г = 5,8 • (8² / 2 • 9,81) • 0,78 = 14,76 мм.в.ст.

где  - сумма коэффициент местных сопротивлений по тракту воздуха, =5,8

патрубок забора воздуха =0,2; плавный поворот на 90°(5 шт.) =0,25*5=1,25;

резкий поворот на 90° =l,l; поворот через короб  =2, направляющий аппарат =0,1;

диффузор =0,1; тройник на проход - 3 шт. =0,35*3=1,05

Полное аэродинамическое сопротивление газового тракта

h = h_м + h_тр + h_з + h_зас = 14,76 + 1,38 + 63 +