Прокатно-пресовое производство
После определения числа проходов составим таблицу распределения обжатий по проходам (таб. 8.)
Распределение обжатий по проходам Таблица 8
Наименование клетей |
№ прохода, i |
Hi, мм |
hi, мм |
∆hi, мм |
εi,% |
1-ая реверсивная клеть |
1 |
210 |
200 |
10 |
4,76 |
2 |
200 |
190 |
10 |
5,00 |
|
3 |
190 |
180 |
10 |
5,26 |
|
4 |
180 |
165 |
15 |
8,33 |
|
5 |
165 |
150 |
15 |
9,09 |
|
6 |
150 |
135 |
15 |
10,0 |
|
7 |
135 |
120 |
15 |
11,11 |
|
8 |
120 |
105 |
15 |
12,5 |
|
2-ая реверсивная клеть |
9 |
105 |
85 |
20 |
19,05 |
10 |
85 |
65 |
20 |
23,53 |
|
11 |
65 |
45 |
20 |
30,77 |
|
12 |
45 |
28 |
17 |
37,8 |
|
Пятиклетьевая непрерывная группа |
13 |
28 |
15 |
1,3 |
46,4 |
14 |
15 |
9,2 |
5,8 |
38,7 |
|
15 |
9,2 |
6 |
3,2 |
34,8 |
|
16 |
6,0 |
3,5 |
2,5 |
41,7 |
|
17 |
3,5 |
2,9 |
0,6 |
17,44 |
3.1. Абсолютное обжатие
Абсолютное обжатие ∆h , определяемое как разница в толщине полосы на входе h0 и на выходе h1 в данном проходе,
∆h = h0 - h1 мм
1-я реверсивная клеть 2-я реверсивная клеть 5-ти клетьевая непрер. гр.
∆h1 = 210 – 200 = 10 мм ∆h9 = 105 – 85 = 20 мм ∆ h13 = 28 – 15 = 13 мм
∆h2 = 200 – 190 = 10 мм ∆h10 = 85 – 65 = 20 мм ∆ h14 =15 – 9,2 = 5,8мм
∆h3 = 190 – 180= 10 мм ∆h11 = 65– 45 = 25 мм ∆ h15 = 9,2 – 6 = 3,2 мм ∆h4 = 180 – 165 =1 5 мм ∆h12 = 45 – 28 =17 мм ∆h16= 6 – 3,5 = 2,5 мм
∆h5 = 165 – 150 = 15 мм ∆ h17 = 3,5 – 2,9 = 0,6 мм
∆h6 = 150 – 135 =1 5 мм
∆h7 = 135 – 120 = 15 мм
∆h8 = 120 – 105 = 15 мм
3.2. Относительное обжатие.
Определяем величину относительного обжатия:
εi = ∆hi x 100,
Hi
Где Hi – Начальная толщина на входе в I-м проходе, мм; i –номер прохода;
∆hi – абсолютное обжатие, мм ∆hi = Hi – hi;
hi – конечная толщина на выходе в i-м проходе.
1-я реверсивная клеть 2-я реверсивная клеть 5-ти клетьевая непрер. гр.
ε1= 10 : 210 x 100 = 4,7 % ε9= 20 : 105 x 100 = 19,05 % ε13= 13 : 28 x 100 = 46,4 %
ε14= 5,8 : 15 x 100 = 38,7 %
ε2= 10 : 200 x 100 = 5,0 % ε10= 20 : 85 x 100 = 23,53 % ε15= 3,2 : 9,2 x 100 = 34,8%
ε3= 10 : 190 x 100 = 5,26 % ε11= 20 : 65 x 100 = 30,77% ε16= 2,5 : 6 x 100 = 41,7 %
ε4= 15 : 180 x 100 = 8,33 % ε12= 17 : 45 x 100 = 37, 8 % ε17= 0,6 : 3,5 x 100 = 17,4% ε5= 15 : 165 x 100 = 9,09 %
ε6= 15 : 150 x 100 = 10,0 %
ε7= 15 : 135 x 100 = 11,11 %
ε8= 15 : 120 x 100 = 12,5 %
3.3. Величина угла захвата.
Величина угла захвата находится по формуле:
α
i
= √
∆hi
, рад.
Ri
Где Ri – радиус рабочего валка в i –м проходе, мм
Первая реверсивная клеть R = 375мм
α1 = √ (∆h1: R1) = √(10: 375) = 0,16 рад, α1 = 9°
α2 = √ (∆h2 : R2) = √(10: 375) = 0,16 рад, α2 = 9°
α3 = √ (∆h3: R3) = √(10: 375) = 0,16 рад, α3 = 9°
α4 = √ (∆h4: R4) = √(15: 375) = 0,2 рад, α4 = 11°
α5 = √ (∆h5: R5) = √(15: 375) = 0,2 рад, α5 = 11°
α6 = √ (∆h6: R6) = √(15: 375) = 0,2 рад, α6 = 11°
α7 = √ (∆h7: R7 )= √(15: 375) = 0,2 рад, α7 = 11°
α8 = √ (∆h8: R8) = √(15: 375) = 0,23 рад, α8 = 11°
Вторая реверсивная клеть R = 375мм
α9 = √ (∆h9: R9) = √(20: 375) = 0,23 рад, α9 = 13°
α10 = √ (∆h10: R10) = √(20: 375) = 0,23 рад, α10 = 13°
α11 = √ (∆h11: R11) = √(20: 375) = 0,25 рад, α11 = 13°
α12 = √ (∆h12: R12) = √(17: 375) = 0,25 рад, α12 = 11°
Пятиклетьевая реверсивная группа R = 325мм
α13 = √ (∆h13: R13) = √(13: 325) = 0,28 рад, α13 = 10°
α14 = √ (∆h14: R14) = √(5,8: 325) = 0,25 рад, α14 =8°
α15 = √ (∆h15: R15) = √(3,2: 325) = 0,18 рад, α15 = 6°
α16 = √ (∆h16: R16) = √(2,5: 325) = 0,18рад, α16 = 5°
α17 = √ (∆h17: R17) = √(0,6: 325) = 0,12рад, α17 = 3°
3.4. Средняя толщина проката
hсрi – средняя высота полосы в i-м проходе, мм
hсрi = (Hi + hi) / 2
hср1 = (210+200) / 2 = 205, мм hср10 = (85+65) / 2 = 75 мм
hср2 = (200+190) / 2 = 195, мм hср11 = (65+45) / 2 = 55 мм
hср3 = (190+180) / 2 = 185, мм hср12 = (45+28) / 2 = 36,5 мм
hср4 = (180+165) / 2 = 172,5 мм hср13 = (28+15) / 2 = 21,5 мм
hср5 = (165+150) / 2 = 157,5, мм hср14 = (15+9,2) / 2 = 12,1 мм
hср6 = (150+135) / 2 = 142,5, мм hср15 = (9,2+6) / 2 = 7,6 мм
hср7 = (135+120) / 2 = 127,5, мм hср16 = (6+3,5) / 2 = 4,75 мм
hср8 = (120+105) / 2 = 112,5 мм hср17 = (3,5+2,9) / 2 = 3,2 мм
hср9 = (105+85) / 2 = 95, мм
Итоговая таблица по расчетам таблица 9
i |
Hi |
hi |
∆hi |
εi |
hср |
αi |
1 |
210 |
200 |
10 |
4,7 |
205 |
9 |
2 |
200 |
190 |
10 |
5,0 |
195 |
9 |
3 |
190 |
180 |
10 |
5,26 |
185 |
9 |
4 |
180 |
165 |
15 |
8,33 |
172,5 |
11 |
5 |
165 |
150 |
15 |
9,09 |
157,5 |
11 |
6 |
150 |
135 |
15 |
10,0 |
142 |
11 |
7 |
135 |
120 |
15 |
11,11 |
127,5 |
11 |
8 |
120 |
105 |
15 |
12,5 |
112,5 |
11 |
9 |
105 |
85 |
20 |
19,05 |
95 |
13 |
10 |
85 |
65 |
20 |
23,53 |
75 |
13 |
11 |
65 |
45 |
20 |
30,77 |
55 |
13 |
12 |
45 |
28 |
17 |
37,8 |
365 |
11 |
13 |
28 |
15 |
13 |
46,4 |
21,5 |
10 |
14 |
15 |
9,2 |
5,8 |
38,7 |
12,1 |
8 |
15 |
9,2 |
6,0 |
3,2 |
34,8 |
7,6 |
6 |
16 |
6,0 |
3,5 |
2,5 |
41,7 |
4,75 |
5 |
17 |
3,5 |
2,9 |
0,6 |
17,4 |
3,2 |
3 |
Заключение
По намеченным схемам произвели подсчет технологических величин – исходная и конечная толщина для каждого прохода, средняя толщина для каждого прохода, абсолютное обжатие, угол захвата. Определили, что технологические величины не превышают допустимых значений.
В процессе продольной прокатки из сляба сплава АМг2 размером 210 х 1200 х 2200 изготовили листы размером 2,9 х 1100х 2500.
Список литературы
Меерович И.М. «Прокатка плит и листов из легких сплавов.» Издательство “Металлургия”, 1969 г.
Колпашников А.И. «Прокатка листов из легких сплавов. » Издательство “Металлургия”, 1970 г.
Крейндин Н.Н. «Расчет обжатий при прокатке.» Металлургиздат 1963г.
Башлыков В.А. «Технология листовой прокатки» Куйбышев 1975 г.
Каргин В.Р., Макаров Е.М., Чертков Г.В. Элементы «Элементы теории и технологии прокатки листов из легких сплавов» Куйбышев 1987г.
САМАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АЭРОКОСМИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
КУРСОВОЙ ПРОЕКТ ПО КУРСУ:
« ТЕОРИЯ И ТЕХНОЛОГИЯ ПРОКАТНО-
ПРЕССОВОГО ПРОИЗВОДСТВА»
Руководитель проекта:
Быков.А.П.
Выполнила:
Студентка гр. 423.