Xreferat.com » Рефераты по технологии » Расчет электродвигателя

Расчет электродвигателя

bт 114 0,98 24

6.20. Напряженность поля в сердечнике главного полюса

Hт = 760 A/м

6.21. Магнитное напряжение сердечника главного полюса

Fт = Hт Lт 10-3 = 760 40 10-3 = 30 A,

где

Lт = hт = 40 мм.

6.22. Зазор между главным полюсом и станиной

тс1 = 2 lт 10-4 + 0,1 = 2 114 10-4 + 0,1 = 1, 122 мм.

6.23. Магнитное напряжение зазора между главным полюсом и станиной

Fтс= 0,8 Bт тс1103 = 0,8 1,45 0.122 103 = 141 A.

6.24. Магнитная индукция в спинке станины

гФ 106 1,2 0,0042 106 

Bт = ______________ = ___________________ = 1,43 Тл.

2 lс1 hc1 2 171,2 10,3

lс1 ~ l2 + kl = 114 + 0,65 88 = 171,2

Полученное значение магнитной индукции мало отличается от принятого

6.25. Напряженность поля в спинке станины по таблице для массивных станин

Hс1 = 1127 A/м.

6.26. Расчетная длина магнитной силовой линии в спинке станины

Lc1 = ( / 2p) (D1вн + hc1) + hc1 = (3,14 / 4)(195 + 10,3) + 10,3 = 171 мм.

6.27. Магнитное напряжение станины

Fc1 = Hс1 Lc1 10-3 = 1127 171 10-3 = 193 A.


6.28. Магнитодвижущая сила обмотки возбуждения на пару полюсов в режиме холостого хода

Fво = 2 F + 2 Fz2 + Fc2 + 2 Fт + 2 Fтс + Fc1 =

= 2 478,8 + 2 6720 + 2 110 + 2 30 + 193 = 15385 A.


7. Обмотка возбуждения


7.1. Поперечная МДС обмотки якоря на пару полюсов

F2 = 0,5 N2 I2ном / 2a2 p = 0,5 920 16 / 2 2 = 1840 A.

7.2. Коэффициент учитывающий размагничивающее действие МДС поперечной реакции якоря при

Bz2max = 1,98 Тл,

F2 / Fво = 1840 / 15385 = 0,12

kp,2 = 0,175

7.3. Размагничивающее действие МДС поперечной реакции якоря на пару полюсов

Fqd = kp,2 F2 = 0,175 1840 = 322 A.

7.4. Требуемое значение МДС обмотки возбуждения при нагрузке на пару полюсов

Fв,н = Fво + Fqd - Fc = 15385 + 322 - 276 = 15431 A,

где МДС стабилизирующей обмотки на пару полюсов

Fc = 0,15 F2 = 0,15 1840 = 276 A.

7.5. Средняя длина витка многослойной полюсной катушки параллельного возбуждения

lср,к = 2 (lт + bт) + (bк,ш + 2bиз + 2bз + 2bк) =

2 (114 + 24) + 3,14 (15 + 2 0,2 + 2 0,6 + 2 2) = 340 мм,

где ширина катушки

bк,ш = 15 мм,

толщина изоляции катушки

bиз = 0,2 мм,

односторонний зазор между катушкой и сердечником полюса

bз = 0,6 мм,

толщина каркаса

bк = 2 мм.

7.6. Площадь поперечного сечения обмоточного провода (при последовательном соединении всех полюсных катушек)

q’в = Fв,н kзап cu p lср,к 103 / Uв = 15431 1,05 24,4 10-9 340 103 = 0,157 мм2,

По таблице принимаем катушку возбуждения из изолированного провода круглого сечения, многослойную по ширине и высоте; принимаем провод марки ПЭТ - 155

qв = 1,539 мм2,

d = 1,4 мм2,

dиз = 1,485 мм2.

7.7. Число витков в полюсной катушке

к,в = Fв,н / 2 в qв = 15431 / 2 5 0,157 = 127,

где плотность тока по

’в = 5 A/мм2.

7.8. Сопротивление обмотки возбуждения

rв = cu 2к, в lср,к 103 / qв = 24,4 10-9 4 127 340 103 / 0,157= 27 Ом.

7.9. Наибольшее значение тока возбуждения

Iв = Uв / rв = 220 / 27 = 8,1 А.

7.10. Уточненное значение плотности тока в обмотке возбуждения

В = I в / qв = 8,1 / 1,539 = 5,2 А/мм2.


7.11. Число витков в полюсной катушке стабилизирующей обмотки

к,c = Fс ac / I2ном = 276 1 / 16 = 17,25 ,

принимаем

к,c = 17,

число параллельных ветвей

ac = 1 .

7.12. Площадь поперечного сечения обмоточного провода стабилизирующей обмотки

q’c = I2ном / ac c = 16 / 1 4,9 = 3,265 мм2 .

7.13. По таблице принимаем для изготовления полюсных катушек стабилизирующей обмотки неизолированный медный провод круглого сечения.

qc =3,53 мм2,

d = 2,12 мм2,

dиз = 2,22 мм2.

7.14. Уточненное значение плотности тока в стабилизирующей обмотке

c = I2ном / ac qc = 16 /1 3,53 = 4,532 А/мм2.

7.15. Радиус закругления медного провода катушки стабилизирующей обмотки

r = 0,5 (bc + 2bз) = 0,5 (4,25 + 2 0,6) = 2,725 мм,

минимально допустимый радиус закругления

rmin = 0,05 b2 / a = 0,05 4,252 / 0,80 = 1,13 мм.

7.16. Средняя длина витка катушки стабилизирующей обмотки

lср,к = 2 (lт + bт) + (bк,с + 2 r) = 2 (114 +24) + 3,14 (13 + 2 2,725) = 334 мм,

где

bк,с = b = 13 мм.

7.17. Сопротивление стабилизирующей обмотки

2pcu lср,к к,c 103 4 24,4 10-9 340 17 103

rс = ________________________ = ____________________________ = 0,157 Ом.

ac2 qc 12 3,53


8. Обмотка добавочных полюсов


8.1. Число витков катушки добавочного полюса

к,д = kд F2 aд / 2I2ном =1,25 1840 1 / 2 16 = 71,875 витков,

принимаем

к,д = 72 витка,

где

aд = 1,

kд = 1,25

8.2. Площадь поперечного сечения проводника катушки добавочного полюса

q’д = I2ном / aд д = 16 / 1 4,9 = 3,26 мм2 .

д = 4,9.

8.3. Принимаем для изготовления катушек добавочных полюсов голый медный провод круглого сечения по таблице

qд = 3,53 мм2.

8.4. Уточненное значение плотности тока в обмотке добавочных полюсов

д = I2ном / aд qд = 16 / 1 3,53 = 4,53 A/мм2 .

8.5. Средняя длина витка катушки добавочного полюса

lср,к = 2lд + (bд + bк,д + 2bз + 2bиз) = 2 114 + 3,14 (2 + 13 + 2 0,6 + 2 0,2) = =280 мм,

где

bк,д = b = 13,

bз = 0,6,

bиз = 0,2.

8.6. Сопротивление обмотки добавочных полюсов

cu lср,к к,д 2p 103 24,4 10-9 340 72 4 103

rд = ________________________ = ____________________________ = 0,66 Ом.

aд2 qд 12 3,53


9. Размещение обмоток главных и добавочных полюсов


9.1. Ширина многослойной катушки главного полюса

bк,в = kp Nш dиз + bиз,пр = 1,05 10,1 1,485 + 2,4 = 18,1 мм,

где

Nш = bк,ш / dиз = 15 / 1,485 = 10,1

kp = 1,05,

bиз, пр = 2 + 0,2 2 =2,4 мм.

9.2. Высота многослойной катушки главного полюса с учетом разделения полюсной катушки на две части вентиляционным каналом шириной

bв,к = 0,

hк,в = kp Nв dиз + hиз,пр + bв,к = 1,05 12,5 1,485 + 1,485 0 = 21 мм,

где Nв - число изолированных проводов по высоте катушки:

Nв = к,в / Nш = 127 / 10,1 = 12,5;

высота прокладок и каркаса

hиз,пр = 1,485 мм.

9.3. Высота полюсной катушки стабилизирующей обмотки

hк,с = h + hиз,пр = 1,485 мм,

где

hиз,пр = 1,485 мм.

9.4. Общая высота катушек и вентиляционного канала главного полюса

hr,п = hк,в + hк,с = 21 + 1,485 = 22,485 мм.

9.5. Площадь занимаемая непосредственно в межполюсном окне двумя частями (секциями) катушки возбуждения, включая все прокладки и вентиляционный зазор

Qк,в = bк,в hк,в = 18,1 21 = 380 мм2.


Рис. 2.

Эскиз междуполюсного окна двигателя постоянного тока

(3 кВт, 220 В, 1500 об/мин).


9.6. Высота катушки добавочного полюса из неизолированной меди

hк,д = kp [к,д h + 0,3(к,д - 3)] + 2 =

= 1,05 [71,85 0 +0,3(71,85 - 3)] + 2 ~ 24 мм.

9.7. На рисунке показан эскиз межполюсного окна. При этом площадь занимаемая полюсной катушкой возбуждения из двух секций, включая вентиляционный зазор 0 мм, составляет Qк,в = 380 мм2, а компоновка этих секций такова, что минимальный воздушный промежуток между выступающими краями главных и добавочных полюсов, а так же между краями полюсных катушек и внутренней поверхностью станины составляет 0 мм.


10. Щетки и коллектор


10.1. Расчетная ширина щетки

Dк а2 90 1

bщ’ = kз,к bн,з _____ - tк (Nш + к - _____ ) = 0,75 31 _____ - 3 (4 + 0,25 - ___ ) = 7,68 мм;

D2 p 112 2

здесь

kз, к = 0,75;

tк = 3 мм;

bн, з = - bр = 88 - 57 = 31 мм;

к = (K / 2p) - y1 = (115 / 4) - 29 = 0,25.

По таблице принимаем стандартную ширину щетки

bщ = 8 мм.

10.2. Число перекрываемых щеткой коллекторных делений

 = bщ / tк = 8 / 3 = 2,

что находится в пределах рекомендуемых значений для простой волновой обмотки якоря.

10.3. Контактная площадь всех щеток

Sщ = 2 Iном / щ = 2 16 / 0,11 = 290 мм2 ,

где принимаем по таблице для электрографитированных щеток марки ЭГ14

щ = 0,11 А/мм2.

10.4. Контактная площадь щеток одного бракета

Sщ,,б = Sщ / 2p = 290 / 4 = 73 мм2 .

10.5. Требуемая длина щетки

lщ = Sщ ,б / bщ = 73 / 8 = 9,125 мм,

принимаем на одном бракете по одной щетке

(Nщ,б = 1).

Длина одной щетки

lщ = 10 мм.

10.6. Плотность тока под щеткой

щ = 2 Iном / Nщ,б bщ lщ 2p = 2 16 / 1 8 10 4 = 0,1 А/мм2 ,

что не превышает рекомендуемого значения

’щ = 0,11 А/ мм2.

10.7. Активная длина коллектора при шахматном расположении щеток

lк = Nщ,б (lщ + 8) + 10 = 1 (10 + 8) + 10 = 28 мм.

10.8. Ширина коллекторной пластины

bк = tк - bиз = 3 - 0,2 = 2,8 мм,

толщина изоляционной прокладки

bиз = 0,2 мм.


11. Расчет коммутации


11.1. Окружная скорость якоря

U2 = D2 n 10-3 / 60 = 3,14 112 150 10-3 / 60 = 8,792 м/с.

11.2. Приведенный коэффициент проводимости пазового рассеяния якоря при круглых пазах

hz2 hш2 lл2 2,5 108 a2

 = 0,6 _____ + _____ + _____ + ___________________ _____ =

dп2 bш2 l2 c2 l2 A2 2 p

21 0,8 291 2,5 108 1

= 0,6 _____ + _____ + _____ + ________________________ _____ = 10,142 .

6,24 6,24 114 4 114 209 102 8,79 2

11.3. Реактивная ЭДС

Ep = 2 c2 li v2 10-5 = 2 4 114 209 102 8,792 6,49 10-5 = 10876 B.


12. Потери и КПД


12.1. Масса зубцового слоя якоря

dп2 + dп2

Gz2 = 7,8 10-6 z2 bz2 (hп2 + _______________ ) li kc =

4

5,46 + 9,76

= 7,8 10-6 24 6,36 ( 12,6 _______________ ) 114 0,95 = 2,01 кг.

Если Вам нужна помощь с академической работой (курсовая, контрольная, диплом, реферат и т.д.), обратитесь к нашим специалистам. Более 90000 специалистов готовы Вам помочь.
Бесплатные корректировки и доработки. Бесплатная оценка стоимости работы.

Поможем написать работу на аналогичную тему

Получить выполненную работу или консультацию специалиста по вашему учебному проекту
Нужна помощь в написании работы?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Пишем статьи РИНЦ, ВАК, Scopus. Помогаем в публикации. Правки вносим бесплатно.

Похожие рефераты: