конвективную часть и экономайзер

Da

-

по данным ПТЭ

0.06

Потери тепла с уходящими газами

q₂

%

q₂= ( K a_ух + C )ґ (V_ух - (a_ух//a_ух +в )ґ t_х.в.)ґ К_а ґ А_т 10^-2

10.86

Потери котла в окружающую среду

q₅

%

-

0.06

К.П.Д. брутто котла

h^бр

%

100 - q₂-q₅

89.08

Расход натурального топлива

В_к

т/ч

Q_к ґ10⁵ / h^бр ґQ^p

0.67

Расход э/энергии на собственные нужды котла :

- на тягу

N_т

кВт ч

по данным испытаний

20

- на дутье

N_д

кВт ч

по данным испытаний

9

- на питательные э/насосы

N_пэн

кВт ч

по данным испытаний

2.7

- на перекачку топлива

N_мэн

кВт ч

по данным испытаний

51

Суммарный удельный расход э/энергии на собственные нужды котла

N^с.н.

кВт ч

N_т +N_д +N_пэн+N_мэн

107

Удельный расход э/энергии :

- на тягу, дутье

Э_т.д.

кВт ч/ Гкал

N_т +N_д / Q_к

5.0

- на ПЭН

Э_пэн

кВт ч / т пит. воды

N_пэн / G_п.в.

2.7

- на перекачку топлива

Э_мэн

кВт ч / тн. т

N_мэн / В_к

76.12

Суммарный удельный расход э/ энергии на собств. нужды котла

Э_с

кВт ч / Гкал

N_э / Q^бр

18.48

Расход тепла на с.н. котла выраженный в % от расхода топлива, сожженного в агрегате

q_тепл

%

( Q^c.н. ґ 10⁵ ) / ( B_к ґQ_н )

1.537

к.п.д. нетто котла

h_к

%

h_к - q_тепл

87.54

Удельный расход условного топлива

- брутто

В_к

кг / Гкал

10⁵ / 7 h_к

164.29

- нетто

В_к

кг / Гкал

10⁵ / 7 h_к

166.54

Тепловой баланс к/а ПТВМ - 30.

НАИМЕНОВАНИЕ ВЕЛИЧИНЫ	ОБОЗНАЧЕНИЕ	ЕДИНИЦЫ ИЗМЕРЕНИЯ	ФОРМУЛА ИЛИ ИСПЫТАНИЯ	ЧИСЛОВОЕ ЗНАЧЕНИЕ
Теплопроизводительность котла брутто	Qк	гкал/ч	Gс.в. ґ( tвых - tвх.)ґ 10-3	20
Расход сетевой воды через котел	Gс.в.	т/ч	по данным испытаний	500
Т-ра сетевой воды на входе в котел	tвх.	0С	по данным испытаний	90
Т-ра сетевой воды на выходе из котла	tвых	0С	по данным испытаний	130
Давление в барабане котла	Pбар	кгс/см2	по данным испытаний	13
Температура уходящих газов	Vух	0С	по данным испытаний	200
Т-ра хол. воздуха	tх.в.	0С	по данным испытаний	20
К-т избытка воздуха в режимном сечении за конвективной частью	aух	-	aух=a + Da	1.2
Суммарные присосы воздуха в топочную камеру и конвективную часть	Da	-	по данным ПТЭ	0.05
Потери тепла с уходящими газами	q2	%	q2= ( Kґ aух + C )ґ (Vух - (aух//aух +в ) ґtх.в.) Ка ґ Ат ґ 10-2	8.44
Потери котла в окружающую среду	q5	%	-	0.05
К.П.Д. брутто котла	hбр	%	100 - q2-q5	91.51
Расход натурального топлива	Вк	т/ч	Qк ґ105 / hбр ґQp	2.25
Расход э/энергии на собственные нужды котла :
- на тягу	Nт	кВт ч	по данным испытаний	49
- на дутье	Nд	кВт ч	по данным испытаний	29
- на перекачку топлива	Nмэн	кВт ч	по данным испытаний	41
Суммарный удельный расход э/энергии на собственные нужды котла	Nс.н.	кВт ч	Nт +Nд +Nмэн	119
Удельный расход э/энергии :
- на тягу, дутье	Эт.д.	кВт ч/ Гкал	Nт +Nд / Qк	3.9
- на перекачку топлива	Эмэн	кВт ч / тн. т	Nмэн / Вк	18.2
Суммарный удельный расход э/ энергии на собств. нужды котла	Эс	кВт ч / Гкал	Nэ / Qбр	5.95
к.п.д. нетто котла	hк	%	hк - qтепл	87.54
Удельный расход условного топлива
- брутто	Вк	кг / Гкал	105 / 7 hк	156.11

РАСЧЕТ ВАЛОВОГО ВЫБРОСА ВРЕДНЫХ ВЕЩЕСТВ В АТМОСФЕРУ.

Разбивка помесячно разрешенного выброса загрязняющих веществ в атмосферу стационарными источниками РК “ Свердловская “.

а Разрешенные выбросы загрязняющих веществ, тн по котлам ДКВР 10 - 13.

МЕСЯЦ	ВСЕГО	МАЗУТНАЯ ЗОЛА	СЕРНИСТЫЙ АНГИДРИД	ДВУОКИСЬ АЗОТА	ОКИСЬ УГЛЕРОДА
январь	69.81	0.333	55.092	11.138	3.247
февраль	57.754	0.264	45.306	9.282	2.902
март	45.488	0.215	35.520	7.426	2.327
апрель	32.317	0.159	26.458	4.332	1.368
май	28.227	0.14	23.196	3.713	1.178
июнь		-	-	-	-
июль		-	-	-	-
август		-	-	-	-
сентябрь	8.215	0.039	6.527	1.238	0.411
октябрь	42.162	0.205	33.826	6.188	1.943
ноябрь	46.255	0.225	37.088	6.807	2.135
декабрь	78.991	0.380	63.186	11.756	3.669
год	409.22	1.960	326.199	61.880	19.180

Расчетные данные: А^р = 0.015 % , S^р = 1.07 % , Q_н = 9708 ккал/кг, W^р = 1.41 % , O^p = 0.2 % , C^p = 83.8 % , N^г = 0.31 % .

Тепловые потери: q₂ и q₅ ( данные приводятся выше )

Расчеты массовых выбросов СО и БП не производились из - за отсутствия данных q₃ и q₄ ( СО ), а так же из - за нецелесообразности расчета массовых выбросов БП, ввиду ничтожно малых объемов его выброса и отсутствия необходимых данных для расчета.

Расчеты производятся для:

a). 3 котла ДКВР 10-13;

b). 1 котел ПТВМ - 30, согласно схеме подключения к одной дымовой трубе;

c). В целом по котельной.

Расчет выбросов в атмосферу частиц золы и недожога.

М_тв= 0.01 ґ В ґ ( а_ун ґ А^р + q₄ ґ Q_н / 32680 ) =

a). 0.01 ґ 558.3 ґ 0.015 = 0.08 г/с;

b). 0.01 ґ 625 ґ 0.015 = 0.09375 г/с;

c). 0.01 ґ 29026 ґ 0.015 = 4.35 т/год, где :

- В - расход натурального топлива на парогенераторы, г/с;

- А^р - зольность топлива на рабочую массу, %;

- а_ун - доля золовых частиц и недожога, уносимых из котла = 1.00;

- q₄ - потери теплоты с уносом от механической неполноты сгорания топлива, %;

- Q_н - теплота сгорания топлива на рабочую массу, кДж / кг.

Расчет выбросов в атмосферу окислов серы.

Количество окислов серы, поступающих в атмосферу с дымовыми газами в пересчете на SO₂, г/с

Мso₂ = 0.02 ґ В ґ S^p ґ ( 1 - hso₂ ) =

a). 0.02 ґ 558.3 ґ 1.07 ґ ( 1- 0.02 ) = 11.7 г/с;

b). 0.02 ґ 625 ґ 1.07 ґ ( 1 - 0.02 ) = 13.1 г/с;

c). 0.02 ґ 29026 ґ 1.07 ґ ( 1 - 0.02 ) = 608.733 т/год, где:

- В - расход натурального топлива на парогенераторы, г/с;

- S^p - содержание серы в топливе на рабочую массу, % ;

- hso₂ - доля окислов серы, связываемых летучей золой в газоходах парогенераторов, зависит от зольности топлива и содержания окиси кальция в летучей золе = 0.02 .

Расчет выбросов в атмосферу окислов ванадия.

Количество окислов ванадия для котлов, сжигающих жидкое топливо, в пересчете на пятиокись ванадия ( V₂O₅ ), г/с.

Мv₂o₅ = 10^-6 ґ Gv₂o₅ ґ B ґ ( 1 - h_ос ) =

Gv₂o₅ = 4000 ґ А^р = 0.015 ґ 4000 = 60

a). 10^-6 ґ 60 ґ 558.3 ґ ( 1 - 0.05 ) = 0.03182 г/с;

b). 10^-6 ґ 60 ґ 625 ґ ( 1 - 0.05 ) = 0.03562 г/с;

c). 10^-6 ґ 60 ґ 29026 ґ ( 1 - 0.05 ) = 1.65 т/год, где:

- В - расход натурального топлива на парогенераторы, г/с;

- Gv₂o₅ - содержание окислов ванадия в жидком топливе в пересчете на V₂O₅, г/т;

- h_ос - коэффициент оседания окислов ванадия на поверхностях парогенераторов = 0.05;

Расчет выбросов в атмосферу окислов азота.

Количество окислов азота поступающих в атмосферу с дымовыми газами в пересчете на NO₂, г/с

МNO₂ = 0.001 ґ В ґ Q_н ґ КNO₂ ґ ( 1 - m ) ґ ( 1 - 0.01 ґ q₄ )

a). 0.001 ґ 558.3 ґ 40.6 ґ 0.08 = 1.8 г/с;

b). 0.001 ґ 625 ґ 40.6 ґ 0.08 = 2.03 г/с;

c). 0.001 ґ 29026 ґ 40.6 ґ 0.08 = 94.276, где:

- Q_н - теплота сгорания натурального топлива, МДж / кг;

- КNO₂ - количество окислов азота, образующихся на 1 ГДж тепла, = 0.08 кг/ГДж;

- m - коэффициент, учитывающий степень снижения выбросов азота в результате применения технических решений. В настоящее время для малых котлов = 1

РАСЧЕТ ВЫСОТЫ ДЫМОВОЙ ТРУБЫ.

В настоящее время минимальная высота дымовой трубы, при которой обеспечивается значение максимальной приземной концентрации вредного вещества С_м, равное предельно допустимой концентрации ( ПДК ) для нескольких труб одинаковой высоты при наличии фоновой загрязненности С_ф от других источников, рассчитывается по формуле 1

1). H=, где :

- А - коэффициент, зависящий от температурной стратификации атмосферы для неблагоприятных метеорологических условий ( НМУ ), определяющий условия горизонтального и вертикального рассеивания вредных веществ в атмосферном воздухе, с^2/3 ґ мг ґ К^1/3 / г ;

- F - безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания вредных веществ в атмосферном воздухе; значение безразмерного коэффициента F = 1 т.к. скорость упорядоченного оседания газообразных вредных веществ и мелкодисперсных аэрозолей практически равна нулю;

- М - масса вредного вещества, выбрасываемого в атмосферу в единицу времени;

- m и n - безразмерные коэффициенты, учитывающие условия выхода газов из дымовой трубы;

- h - безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рельефа местности; в случае ровной или слабопересеченной местности с перепадом высот, не превышающим 50 м на 1 км, h = 1;

- N - число одинаковых дымовых труб;

- V₁ - объем дымовых газов приходящийся на дымовые трубы, м³ / с;

- DТ = Т_г - Т_в - разность температур выбрасываемых дымовых газов Т_г и окружающего атмосферного воздуха Т_в, К. Т_в - температура окружающего атмосферного воздуха равная средней максимальной температуре наружного воздуха наиболее жаркого месяца, для г. Иркутска = 27 ⁰С;

- п д к - предельно допустимая концентрация вещества, лимитирующего чистоту воздушного бассейна, мг/м³. Так ПДКSO₂ = 0.5 мг/м³, а ПДКNO₂ = 0.085 мг/м³ .

При выбросе сернистого ангидрида и двуокиси серы учитывается их совместное действие на атмосферу. В этом случае выброс приводится к выбросу по сернистому ангидриду по выражению : М = МSO₂ + 5.88 ґ МNO₂

и, таким образом формула 1), для определения высоты дымовой трубы, принимает следующий вид:

2). H=,

Для определения коэффициентов и значений, используемых в формуле 2), необходимо произвести расчет теоретически необходимого для полного сгорания топлива воздуха ( V₀ ), теоретического объема азота ( VN₂ ), объема трехатомных газов ( VRO₂ ), теоретического объема водяных паров ( VH₂O ) исходя из того, что к одной дымовой трубе подключены 3 котла ДКВР 10-13 и 1 котел ПТВМ - 30.

· V⁰ = 0.0889 ( С^р + 0.375 ґ S^p ) + 0.265 ґ H^p - 0.0333 ґ O^p = 0.0889 ґ ( 83.8 + 0.375 ґ 1.07 ) + 0.265 ґ 11.2 - 0.0333 ґ 0.2 = 10.44 м³ / кг

· VN₂ = 0.79 ґ V⁰ + 0.8 ґ ( N^p / 100 ) = 0.79 ґ 10.44 + 0.8 ґ ( 0.31 / 100 ) = 8.25 м³ / кг

· VRO₂ = 1.866 ґ (( C^p + 0.375 ґ S^p ) / 100 ) = 1.866 ґ (( 83.8 + 0.375 ґ 1.07 ) / 100 ) = 1.571 м³ / кг

· VH₂O = 0.111 ґ H^p + 0.0124 W^p + 0.0161 V⁰ = 0.111 ґ 11.2 + 0.0124 ґ 1.41 + 0.0161 ґ 10.44 = 1.43 м³ / кг

Расчет объема дымовых газов при a > 1 ( т.к. у ДКВР 10 -13 a = 1.7, а у ПТВМ - 30 - a = 1.2 ) определяется по формуле:

· V_г = VRO₂ + VN₂ + VH₂O + (a - 1 ) ґ V⁰ + 0.0161 (a - 1 ) ґ V⁰.

Для котлов ДКВР 10 - 13:

· V_г = 1.571 + 8.25 + 1.43 + ( 1.7 -1 ) ґ 10.44 + 0.0161 ґ ( 1.7 - 1 ) ґ 10.44 = 18.7 м³ / кг.

Для котлов ПТВМ - 30:

· V_г = 1.571 + 8.25 + 1.43 + ( 1.2 -1 ) ґ 10.44 + 0.0161 ґ ( 1.2 - 1 ) ґ 10.44 = 13.5 м³ / кг.

Расчет объема дымовых газов, выбрасываемых в атмосферу, определяется по формуле :

· V₁ = B ґ ( 1 - 0.01 ґ q₄ ) ґ V_г ґ ( Т_г / 273 ) = В_р ґ V_г ґ ( Т_г / 273 ).

Для котлов ДКВР 10-13:

· V_д = 0.5583 ґ 18.7 ґ ( 467 / 273 ) = 17.86 м³ / кг.

Для котлов ПТВМ - 30:

· V_п = 0.625 ґ 13.5 ґ ( 473 / 273 ) = 14.62 м³ / кг.

· V₁ = V_д + V_п = 32.48 м³ / кг.

По данным, полученным из предыдущей формулы, считается температура газов в устье дымовой трубы:

· Т_г = (V_д ґ T_д + V_п ґ Т_п ) / ( V_д + V_п ) = ( 17.86 ґ 467 + 14.62 ґ 473 ) / ( 17.86 + 14.62 ) = 469.7 К » 197 ⁰С;

Разность температур выбрасываемых дымовых газов Т_г и окружающего атмосферного воздуха Т_в, К.

· DТ = Т_г - Т_в = 197 - 27 = 170.

Т_в - температура окружающего атмосферного воздуха равная средней максимальной температуре наружного воздуха наиболее жаркого месяца, для г. Иркутска = 27 ⁰С;

Средняя скорость дымовых газов в устье дымовой трубы, м/с;

· w₀ = ( 4 ґ ( В_р ґ V_г¹ + В_р ґ V_г² ) ґ Т_г ) / p ґ D² ґ 273 = ( 4 ґ ( 0.5583 ґ 18.7 + 0.625 ґ 13.5 ) ґ 470 ) / 3.14 ґ 1.8² ґ 273 = 12.8 м/с;

Безразмерные коэффициенты m и n определяются в зависимости от параметров f и n_м :

· f = 1000 ґ ((w² ґ D ) / ( H² ґ DT )) = 1000 ґ (( 12.8² ґ 1.8 ) / ( 45² ґ 170 ) = 0.8566, где:

- w² - средняя скорость дымовых газов в устье дымовой трубы, м/с ;

- D - диаметр устья дымовой трубы, м.

· n_м = 0.65 ґ= 0.65 ґ= 3.23 Ю n = 1

Коэффициент m определяется в зависимости от f по формуле:

· m = = 0.92 .

Коэффициент n в случае если n_м і 2 , равен 1.

Т.о., подставляя найденные значения в формулу 2), получим следующие результаты:

· H== 44.6 м

ТЕХНИЧЕСКАЯ ИНФОРМАЦИЯ К ПРОЕКТУ : “ Разработка и испытание каталитического активатора горения жидкого топлива(мазута) для снижения содержания вредных веществ в промвыбросах котельных установок “.

ОЦЕНКА ТЕХНИКО - ЭКОНОМИЧЕСКОЙ И ЭКОЛОГИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ КАТАЛИТИЧЕСКОГО АКТИВАТОРА ГОРЕНИЯ ТОПЛИВА ( КАГТ ):

Одним из основных источников загрязнения воздушного бассейна городов России являются топочные устройства ТЭЦ, технологических котельных и печей, сжигающих газовое, жидкое и твердое топливо. Их газовые выбросы характеризуются большими объемами, сильной запыленностью, невысокими температурами, содержанием сажи, оксидов углерода, азота, серы, ванадия и других. Установка каталитических фильтров в этих случаях технически и экономически нецелесообразна. В этом случае, на наш взгляд необходим другой подход. Он состоит в том, что в топочное устройство непосредственно с топливом вводятся микроскопические количества КАГТ - ультрадисперсных каталитических материалов ( УДКМ ), прошедших предварительную специальную обработку. УДКМ, благодаря очень малым размерам частиц ) менее 0.01 мкм ), большой удельной поверхности (50 - 500 м² / г ) и особому фазовому состоянию, обладают высокими каталитическими и химическими свойствами. Введение в топливо КАГТ позволит иметь в каждой капле распыленного топлива и в каждой точке топочного устройства большое количество каталитически и химически активных частиц УДКМ и даст возможность с самого начала управлять механизмами горения топлива, а так же образования и ликвидации вредных веществ. Применение КАГТ обеспечит более полное сгорание топлива, позволит реализовывать взаимодействие между собой различных вредных соединений с образованием безвредных или значительно менее вредных веществ, что в обычных условиях неосуществимо. Так в присутствии КАГТ возможно взаимодействие между собой оксидов углерода и азота с образованием безвредных углекислого газа и молекулярного азота. Выполнив свою каталитическую роль КАГТ будет связывать окислы серы с образованием значительно менее вредных сульфатов металлов.

Данный подход может быть применен и для ликвидации вредных веществ топочными устройствами ТЭЦ, котельных установок и технологических печей работающих на угле и газе.

В таблице 1. приведены расчетные значения дополнительных тепловых эффектов от сгорания ( взаимодействия ) вредных веществ в топочных устройствах в присутствии КАГТ в пересчете на теплотворную способность мазутного топлива марки М-100.

Таблица 1.

РЕАКЦИИ	ТЕПЛОВОЙ ЭФФЕКТ РЕАКЦИИ В ПЕРЕСЧЕТЕ НА МАЗУТ МАРКИ М - 100
1. С + 0.5 О2 = СО	1 т. С эквивалентна 0.24 т. М-100
2. СО + 0.5 О2 = СО2	1 т. СО эквивалентна 0.58 т. М-100
3. С + О2 = СО2	1 т. С эквивалентна 0.82 т. М-100
4. СО + 2NО = N2О + СО2
5.СО + N2О = N2 + СО2
6. 2СО + 2NO = N2 + 2 CO2	1 т. СО + 1.1 т NO эквивалентна 0.33 т. М-100
7. SO2 + О2 + Ме = МеSO4 где Ме - Fe, Ni, Cu, Al, Ca и др.

В таблице 2. приведены расчетные значения содержания вредных веществ в промвыбросах котельных установок ряда предприятий г. Томска, а также расчетные значения экономии топлива за счет применения КАГТ.

Таблица 2.

ПРЕДПРИЯТИЯ	РАСХОД МАЗУТА	ВЫБРОСЫ ВРЕДНЫХ ВЕЩЕСТВ, всего т. / на 1 т. мазута, кг						РАСЧЕТНАЯ ЭКОНОМИЯ
	М-100, т/год		С	СО	Nox	SO2	ТОПЛИВА, т/ %
Завод ДСП	16558		16.56 1.0	215.8 13.03	53.38 3.22	279.1 16.85	217.7 / 1.3
ТЗРО	21000		9.00 0.428	275.1 13.1	91.67 4.365	526.0 25.40	312.9 / 1.5
Сибкабель	2500		0.875 0.35	32.5 13.0	11.13 4.45	58.8 23.52	36.2 / 1.45

Это расчетные данные для условий, когда осуществляется качественное распыление топлива и выдерживается оптимальное соотношение воздух / топливо. При реальных условиях эксплуатации эти выбросы ( особенно сажи и окиси углерода ) могут быть значительно выше. Следовательно выше будет и экономия топлива.

В настоящее время плановые платежи в местный бюджет за природопользование составляют около одного процента от стоимости 1 тонны топлива. Таким образом, в идеальном случае применение КАГТ даст потребителю экономии. с каждой тонны топлива около 2.5 %.

Следует также иметь ввиду, что плановые платежи за природопользование растут из года в год. Например, в г. Томске эти платежи по сравнению с 1993 г. возросли в 1994 г. в 10 раз, а в 1995 - в 17 раз.

Проведем оценку удорожания одной тонны топлива за счет применения КАГТ. Как видно из таблицы 3, удорожание 1 т. топлива составляет менее 2 % при соотношениях мазут / КАГТ более 20 т. / кг

Таблица 3.

СООТНОШЕНИЕ МАЗУТ / КАГТ, т / кг	ЦЕНА ЗА 1 кг. КАГТ, тыс. руб.	ЦЕНА ЗА 1 т. ТОПЛИВА, тыс.руб.	УДОРОЖАНИЕ 1 т. ТОПЛИВА, %
10 : 1	100.0	300.0	3.33
20 : 1	100.0	300.0	1.67
30 : 1	100.0	300.0	1.11
40 : 1	100.0	300.0	0.83
50 : 1	100.0	300.0	0.67

Введение КАГТ в топливо не потребует от потребителя дополнительных затрат на переделку имеющегося оборудования. КАГТ представляет из себя пастообразную суспензию, которая долго хранится ( не менее года ) и достаточно быстро и равномерно “ растворяется “ при перемешивании в больших объемах топлива. Как правило, топливо приходит потребителю в цистернах ( железнодорожных или автомобильных ) и перед перекачкой ( сливом ) в резервуары подвергается в течении 4 - 10 часов интенсивному прогреву и перемешиванию водяным паром. Ввод КАГТ в цистерны на этой стадии позволит достаточно хорошо смешать его с топливом. Из резервуаров топливо поступает в топочное устройство с помощью топливного насоса. Однако до топочного устройства доходит только часть топлива, большая его часть через “ оборотку “ постоянно возвращается в резервуар и таким образом осуществляется постоянное дополнительное смещение КАГТ с топливом.

а Имеющийся задел по работе :

К настоящему времени проведены испытания опытных образцов КАГТ на технологической котельной АО “ Сибкабель “ ( котлы ДЕ - 10 ), работающей на мазутном топливе, которые показали принципиальную возможность ликвидации вредных веществ в газовых выбросах.

Получен патент Российской Федерации № 2017524 от 15. 08. 94 г. “ Способ получения катализатора для очистки отходящих газов технологических процессов и выхлопных газов автотранспорта “.

Окупаемость и сроки освоения продукции.

Далее приведена оценка эффективности применения КАГТ для РК “ Свердловская “, работающей на мазуте. Данные по эффективности и стоимости КАГТ взяты по информации разработчиков данного катализатора. Расчеты производились на минимальную экономию топлива ( 1.3 % )

1. Годовой расход топлива по котельной за 1996 г. составил: 29026 тонн мазута.

2. При средней минимальной стоимости мазута 500 тыс. руб./т. годовые затраты на топливо:

U_т = В_год ґ Ц_т = 0.5 ґ 29026 = 14513 млн. руб. / год

3. Экономия стоимости мазута составит:

Э_м = DВ ґ Ц_м = 377.3 ґ 0.5 = 188.669 млн. руб.

4. Снижение вредных выбросов за счет уменьшения расход топлива составит:

DМ_тв = 0.01 ґ DВ ґ ( 1 ґ 0.015 ) = 0.05 т/год

DМSO₂ = 0.02 ґ 377.3 ґ 1.07 ґ ( 1 - 0.02 ) = 8 т/год

DМV₂O₅ = 10^-6 ґ 4000 ґ 0.015 ґ 377.3 = 0.02 т/год

DМNO₂ = 0.001 ґ 40.6 ґ 377.3 ґ 0.08 = 1.2