Проектирование мотоустановки среднемагистрального пассажирского самолета
qА = 2000 + 1977 = 3977 кг/м.
Распределение суммарной погонной нагрузки по длине представлено на рис. 17
Распределение суммарной погонной нагрузки по длине воздухозаборника
Рис. 17
Величина суммарной приведенной нагрузки R в центре давления определяется как:
R
= ((7607 + 6703)/2 + (6203 + 4956)/2)·0,19 + ((4956 +
3977)/2)·0,202 =
= 3274 (кг).
Для определения координаты центра давления определим суммарный изгибающий момент МА:
МА = 6203·0,19·0,487 + 4956·0,19·0,297 + 3977·0,202·0,101 + 1404·0,19·0,5·0,518 + 1247·0,19·0.5·0,329 + 979·0,202·0,5·0,135 = 1056 кг·м.
Координата центра давления хц.д.= 1056/3274 = 0,3225 м .
Расчетные нагрузки на болты определяем по формулам [6]:
Рmax = 4M/nDокр.б. , (1.9)
Рmax = (4·0,3235·3274)/(12·1,44) = 245 кг .
Срезающая нагрузка буртика (зуба) проставки:
Рсрр = 3274 кг .
Вес воздухозаборника Gв-ка = 93 кг, хц.т. = 350 мм вперед от плоскости крепления к проставке.
Нагрузки на болты крепления воздухозаборника от инерционных нагрузок представлены на рис. 18.
Рис. 18
Задаемся коэффициентом перегрузки n = 1,5, тогда
Ринрц = Gв-ка·n = 93·1,5 = 140 (кг) .
М = 0,35·140 = 49 (кг·м) .
Рб = (4·43)/(12·1,44) = 11,34 (кг) .
Суммарный
Мизг
=
=
1059,271 (кг·м) .
Максимальная растягивающая нагрузка на болт Рболт = 245,2 кг.
Схема расположения крепежных болтов по контуру и суммарные действующие нагрузки приведены на рис. 19
Схема расположения крепежных болтов по контуру и суммарные действующие нагрузки
Рис. 19
2.6.2. Определение нагрузок на болты крепления в случае Д'
Расчетные нагрузки на воздухозаборник по сечениям и по длине, точки приложения равнодействующих, рассчитанные значения моментов и перерезывающих сил приведены на рис. 20.
Максимальное растягивающее усилие на болт:
Рmaxр = 4М/4d = (4·0,392·2400)/(12·1,440) = 218 кг.
Срезающая нагрузка воспринимается буртиком проставки – Рсрр = 2400 кг.
2.7. Проверка прочности воздухозаборника самолета
2.7.1. Исходные данные для расчета
Внутренняя обшивка: D = 1,8 мм, материал: сплав Д19, перфорация – диаметром 2 мм.
Расчетные нагрузки на воздухозаборник в случае Д'
Рис. 20
Заполнитель: ТССП-Ф-10П (ТУ-596-258-87), удельный весь заполнителя – g = 35±5 кг/м3; sсж = 15 кг/см2. Параметры заполнителя и перфорированной обшивки приведены на рис. 21.
Параметры заполнителя и перфорированной обшивки
Рис. 21
Внешняя обшивка: D = 1,2 мм, материал: сплав Д19.
Обечайка изготовлена из Д16Т, D = 1,8 мм, травленная с D = 1,8 мм до D = 1,2 мм. Максимальный размер клетки 101 на 120 мм. Характерные размеры и сечения представлены на рис. 22
Типовое сечение обечайки
Рис. 22
2.7.2. Расчет сечения в районе проставки в расчетном случае А'
Размеры рассчитываемого сечения приведены на рис. 23
Рис. 23
Находим момент инерции сечения:
I = е(0,4D3d) = 0,4·142,53·0,12 + 0,4·1923·0,12 + 0,4·138,53·dпр = 638037,84 см4 .
Приведенная толщина внутренней общивки:
dпр. внутр. обш. = [((p·138,5)/12,0208)·0,2·0,18 – p·138,5·0,18]/(p·138,5) .
Нормальные напряжения от изгиба воздухозаборника:
s = (М·d)/J·2 = (3948·192·38,2)/(638037,84·2) = 22,69 (кг/см2),
Избыток прочности
h = 2750/22,69 – 1 >> 1.
М = Р·l ; Р = 3948 кг; l = 38,2 см.
q = 22,69·0,12 = 2,72 кг/см
Проверяем ячейку травления на устойчивость от q = 2,72 кг/см. Схема нагружения ячейки приведена на рис. 24. Принимаем, что длинные края ячейки обшивки оперты
Схема нагружения ячейки обшивки
Рис. 24
Величина a/b = 101/120 = 0,841; К = 3,6.
sкр = 2750 кг/см2,
h = 2750/355 – 1 = 6,746 ,
h >> 1
2.7.3. Проверка прочности внутреннего канала на осевое сжатие
Проверку прочности внутреннего канала на осевое сжатие проведем по методике изложенной в [6]:
Тдейств. = [P·l·(d + d1)(dв + dн)p(d + d1)]/2J = [3948·38,22(138,5 + 142,5)2(0,12 + + 0,15)·3,14]/(638037,94·4) = 3958 (кг)
Действующая сжимающая нагрузка от qp равна 2000·1,5 = 3000 (кг/м2).
Т = (p/4)(1922 – 1382)·0,3 = 4198,74 (кг).
Суммарная нагрузка: еТ = 8157 кг.
Заполнитель маложесткий. Расчетные формулы для трехслойных панелей (6):
sзап < 1,21qEпр ,
Li = E1H/E1B = 1,
a = ЦC + 1/[2,6(1 + 50)],
b = 1,21qEпр/Gзап
С1 = D1рас/D1
D1 = 4(z0 – h – dн)3 + 4(H – z0)3 + 4li[z03 – (z0 – dн)3] ,
z0 = [dв2 + 2dв(dн + h) + lidн2]/[2(dв + lidн)] .
Расчет по приведенным выше формулам дает:
z0 = [0,152 + 2·0,15(0,12 + 2,8) + 1·0,122]/[2(0,15 + 1·0,12] = 1,246 ,
D1 = 4(1,246 – 2,8 – 0,12)3 + 4(2,27 – 1,246)3 + 4·1(1,2463 – (1,246 – 1,123) = = 3,652 ,
B2 = 0,15 + 0,12 = 0,27 (мм) .
Епр = 6,8·105 кг/см2. Принимаем для маложесткого заполнителя К = 0,2.
D1рас = dв3 + lidн3 = 0,153 + 0,123 = 0,00513 .
C1 = 0,005103/3,652 = 0,001397 .
q = [2,0(1 – 0,001397)·Ц0,27·3,652]/[70,25(2,0 + 2,27)2] = 0,001548 .
Приведенный модуль сдвига:
Gзап = Gxz = 1,5·(dc/t)·Gм ,
Gзап = Gyz = (dc/t)·Gм ,
Модуль сдвига заполнителя: Gм = Ем/[2(1 + n)],
Gм = 6000/[2(1 + 0,25)] = 2400 (кг/см2) .
Gзап = Gxz = 1,5·(0,025/1,732)·2400 = 52 (кг/см2) ,
Gзап = Gyz = (0,025/1,732)·2400 = 35 (м/см2),
Gзап = Ц52·35 = 42,7 (кг/см2)
42,7 < 1,21·0,001548·6,8·105;
42,7 < 1273,7
т.е. заполнитель маложесткий.
b = 1273,7/42,7 = 29,83
a = Ц0,001397 + [1/2·29,83·(1 + 5 – 0,001397)] = 0,054025
Критическая осевая сила Ткр:
Ткр = 2·p·К·ЕпрЦВzD1 ·a = 2·p·0,2·6,8·105Ц0,27·3,652 ·0,054025 = 45842 кг.
Избыток прочности
h = 45842/8157 – 1 = 4,62 .
Расчет напряжений во внутренних и наружных слоях трехслойной панели проведем в соответствии с [6]. Схема нагружения представлена на рис. 25.
Схема нагружения трехслойной панели
Рис. 25
qв = q(1/(1 + d));
qн = q(q/(1 + d));
d = l·(dн/dв) ,
l = E1н/Е1в = 6,8·105/6,8·105 = 1 ,
q = 8157/(p·140,5) = 18,48 (кг/см2),
d = 1·(1,2/1,5) = 0,8 ,
qв = 18,48(1/(1 + 0,8)) = 10,27 (кг/см)
[s02] = 27,5 (кг/мм2).
qн = 18,48(0,8/1,8) = 8,21 (кг/см),
sвн = 1027/0,15 = 68,5 (кг/см2),
sн = 8,21/0,12 = 68,42 (кг/см2) .
Избыток прочности:
h = 27,5/0,685 - 1 = >> 39,14 .
2.7.4. Проверка прочности внутреннего канала на внешнее давление
Расчетные нагрузки:
1. Установившийся режим Н = 0; М = 0;
Разрежение на входе в заборник распространяется на всю длину канала:
DpD = -0,645 кг/см2 ; dст.соты = 0,04 ;
sм = 2400 кг/см2 ; sxz = 83 кг/см2 ;
Gyz = 55,42 кг/см2 ;
Gзап = Ц35,4·83 = 67,8 кг/см2 .
Определяем Ркр для несимметричной трехслойной оболочки с мягким средним слоем (рис. 26)
Рис. 26
li = 1 = Eн/Ев ; К = 0,8 .
Заполнитель маложесткий:
g = h·B1/l·R0,5 ,
a = 5g·Eпр/Gзап ,
с1 = D2рас/D2 ,
D2рас = dв3 + lidн3 = 0,153 + 0,123 = 0,00513 (см3) .
D2 = 4(z0 – h – dн)3 + 4(H – z1)3 + 4li[z03 – (z0 – dн)3] ,
z0 = [dв2 + 2dв(dн + h) + lidн2]/[2(dв + lidн)] .
z0 = [0,152 + 2·0,15(0,12 + 2,8) + 0,122]/[2(0,15 + 0,12] = 1,2461 .
D2 = 4(1,246 – 2,8 – 0,12)3 + 4(2,27 – 1,246)3 + 4·1(1,2463 – (1,246 – 1,123) = = 3,6515 ,
с1 = 0,005103/3,6515 = 0,0013975 .
= 6,627·10-4 .
Gзап = 67,8 кг/см2 .
а = 5·6,627·10-4·6,8·105/67,8 = 33,22.
Заполнитель маложесткий:
Gзап <<5g·Eпр .
67,8 << 5·6,627·10-4·6,8·105 ,
67,8 << 2233,18
lga = lg33,22 = 1,52
по графику при l1 = 0,0013975 определяем a = 0,027.
Ркр
=
кг/см2
.
h = 0,864/0,645 – 1 » 0,34
Усилия действующие во внутренних и внешних слоях:
Еz = 6000 кг/см2 ,
0,005358
,
20,5
(кг/см),
Sв = 0,645·69,25/1,805358 = 24,741 (кг/см).
sн = 20,5/0,12 = 170,8 (кг/см2),
Избыток прочности:
h = 2750/170,8 - 1 = 15,1 .
sв = 24,74/0,15 = 165 (кг/см2) .
Избыток прочности:
h = 2750/165 - 1 = 15,7 .
Давление передаваемое на заполнитель:
Рзап = Р/(1 + d + x) = 0,357 (кг/см2).
Проверяем систему ячейки заполнителя на усточивость. Схема нагружения приведена на рис. 27.
Схема нагружения грани ячейки заполнителя и ее параметры
Рис. 27
Р = 0,357 кг/см.
а/b = 20/10 = 2,0 , K = 3,6/
= 34,56 кг/см2 ,
f = 0,866·1 = 0,866 см2.
sсм = (0,357·0,866)/(1·0,04) = 8,12 (кг/см2),
h = 34,56/8,11 – 1 = 3,26
Проверяем стенку ячейки на устойчивость от номинального давления в канале при М = 0,52 (Н = 0, DpD = 1,009 кг/см2).
Давление передаваемое на заполнитель:
Рзап = Р/(1 + d + x) = 1,009/1,80536 = 0,559 (кг/см2).
sсм = (0,559·0,866)/(1·0,04) = 12,1 (кг/см2),
h = 34,56/12,1 – 1 = 1,856.
Определяем допустимый диаметр пятна непроклея по наружной обшивке.
Рассмотрим работу квадратной пластинки на устойчивость (кромки оперты).
a/b = 1, K = 3,6.
=
14,366 см.
Fнепр = 162,1 см2.
Принимаем
коэффициент
запаса по радиусу
f = 2,5, тогда
aнепр
= 5,746 см.
Fнепр = 25,93 см2 .
2.8. Автоматизация расчета аэродинамических нагрузок
воздухозаборника
Для автоматизации трудоемкого расчета нагрузок воздухозаборника разработан алгоритм и программа их расчета реализованная на ПЭВМ IBM-PC/АТ. Программа позволяет производить расчет давлений по длине и сечениям воздухозаборника для расчетных случаев А' и Д'.
Программа написана на языке ФОРТРАН. Исходными данными при вводе являются:
– начальное значение угла j1;
– конечное значение угла j1;
– начальные значения координаты хнач (координаты точек по длине гондолы);
– конечное значение координаты хкон (координаты точек по длине гондолы);
– значение угла b;
– значение угла a;
– значение скоростного напора – q;
– величины составляющих аэродинамических сил по осям координат в центре давления.
В Приложении приведен листинг программы и результаты расчета нагрузок в случаях А' и Д' на мотоустановку Д-436Т.
3. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ ПРОЦЕСС СБОРКИ ВОЗДУХОЗАБОРНОГО КАНАЛА СОТОВОЙ ЗВУКОПОГЛОЩАЮЩЕЙ КОНСТРУКЦИИ
3.1. Технологичность конструкции воздухозаборника
Воздухозаборный канал имеет сложную форму оболочки двойной кривизны и представляет собой трехслойную конструкцию, состоящую из металлических обшивок и стеклотканного сотового заполнителя.
Внутренняя перфорированная обшивка состоит из трех частей и соединяется встык через накладки, наружная обшивка – разрезная, соединяется внахлест. Воздухозаборный канал является особо ответственной частью изделия.
3.2. Применяемые материалы и оборудование
Номенклатура основных и вспомогательных материалов, оборудование, оснастка и инструмент приведены в табл. 16–18
Таблица 16
Основные материалы, применяемые при изготовлении конструкции воздухозаборника
| Основные материалы | Оборудование | Инструмент | Артикул |
| 1. Стеклопласт ТССП-Ф-10П | ТУ1-596-259-87 | ||
| 2. Лист из сплава Д19чАМВ-1,8 | ОСТI 90070-72 | ||
| 3. Лист из сплава Д19чАМ-1,2 | ОСТI 90246-77 | ||
|
4. I-й шпанг. - профиль Д16чТ II шпанг. - Д19чАМ-1,5 Д19чАМ-1,2 |
ОСТI 90113-86 ОСТI 90246-77 |
||
| 5. Грунтовка ЭП-0234 | ПИ1.2.265-88 | ||
| 6. Пленка клеевая ВКВ-3 |
ПИ1.2.264-84 ТУ 596-64-86 |
||
| 7. Пленка клеевая ВК-31 | ТУ6-17-1179-82 |
Таблица 17
Вспомогательные материалы, применяемые при изготовлении конструкции воздухозаборника
| Вспомогательные материалы | Оборудование | Инструмент | Артикул |
|
1. Обезжиривающий состав: – нефрас; – антистатическая присадка "Селбол" |
ГОСТ 443-76 ТУ38-105462-72 |
||
| 2. Ацетон | ГОСТ-2603-71 | ||
| 3. Пленка полиамидная высшей категории качест-ва ППН-Т и уплотни-тельный жгут 51Г-27 | ТУ6-19-255-84 ТУ400-1-411-90-84 |
||
| 4. Стеклоткань Т-13 | ГОСТ 19170-73 | ||
| 5. Мешковина | арт. 352 | ||
| 6. Пленка фторопластовая | ТУП-223-69 | ||
| 7. Марля | ГОСТ 9412-77 | ||
| 8. Технические салфетки | ГОСТ 124-010-75 | ||
| 9. Лента лавсановая ЛЛТ-25-100 | ТУ17-РСФСР-44-8401-76 |
Таблица 18
Оборудование, оснастка, инструмент применяемые при изготовлении конструкции воздухозаборника
| Вспомогательные материалы | Оборудование | Инструмент | Артикул |
| 1 | 2 | 3 | 4 |
| 1. Автоклав | типа "Шольц" | ||
| 2. Термопечь | типа ПАП | ||
| 3. Станок электро-эрозионной прошивки | типа СЭП-200 | ||
| 4. Пресс | типа КПК-406 | ||
| 5. Пресс | FEKD-550/1100-45000 или FEKD0550/1100-6500 | ||
| 6. Ножницы роликовые или вибрационные | |||
| 7. Гибочный пресс | |||
| 8. Профилегибочный станок | типа "Пельс", "Цинцинатти" | ||
| 9. Печь | ПГ-4 | ||
| 10. Ванна для обезжиривания | типа ЭТА (ЭТА-6) | ||
Продолжение табл. 18 |
|||
| 1 | 2 | 3 | 4 |
| 11. Лампы инфракрасные | |||
| 12. Станок | типа 4К3-220-550 | ||
| 13. Приспособление для формообразования и скле-ивания сотового запол-нителя между собой | |||
| 14. Приспособление для перфорации клеевой пленки | |||
| 15. Приспособление для сборки внутренней обшивки | |||
| 16. Приспособление для сборки наружной обшив-ки | |||
| 17. Приспособление для сборки и склеивания воздухозаборного канала | |||
| 18. Установка для прорез-ки дренажных пазов в сотовом заполнителе | |||
| 19. Приборы для контроля перфоклеев | дефектоскоп 4АД-3 | ||
| 20. Промышленный холодильник | типа ВС-045-3 | ||
3.3. Технологический процесс сборки обшивок и элементов каркаса
В описание технологического процесса не помещаем формообразование
наружной и перфорированной обшивок, формообразование профилей.
Считаем их готовыми изделиями для дальнейшего техпроцесса изготовления
канала воздухозаборника.
Процесс предварительной сборки обшивок и элементов каркаса показан в табл. 19
Таблица 19
Предварительная сборка обшивок и элементов каркаса
| Наименование и эскиз операции | Оборудо-вание | Инстру-мент | Оснастка |
| 1 | 2 | 3 | 4 |
| 1. Подогнать и провести окончательную обрезку перфорированных обшивок. |
Приспо-собление для сбор-ки пер- фориро-ванной обшивки |
ручные ножни-цы, резной валик | |
| 2. Собрать на контрольных балках 3 секции перфориров. Обшивок. Допуск неприле-гания перфориров. Обшивок – по приспо-соблению после затяжки контрольных бол-тов ±0,1 мм. | щуп | ||
| 3. Засверлить отверстия под заклепки в перфорированной обшивке по направляю-щим отверстиям накладок. | |||
| 4. Зенковать отверстия со стороны перфо-рированных обшивок под потайные головки заклепок. | |||
| 5. Подогнать и провести обрезку перфори-рованной обшивки под потайные головки заклепок. Наружный контур приспособ-ления для сборки неперфорированных обшивок должен соответствовать наружному контуру воздухозаборника с учетом толщины неперфорированной обшивки. | Приспо-собление для сбор-ки непер-фориро-ванных обшивок | ручные ножни-цы, резино-вый валик | |
| 6. Собрать на контрольных болтах неперфорированную обшивку | |||
|
7. Провести примерку и присверливание сборки по следующим технологиям: а) зафиксировать на приспособлении для сборки воздухозаборника – клепать через тех. профиль (I) перфориров. обшивку (рис. 28) |
Приспо-собл. для сборки и склеива-ния воз-духоза-борн. канала – плита |
1 – технологический
профиль; 2 –
приспособление
для сборки и
склеивания
воздухозаборника
– плита; 3 –
перфорированная
обшивка;
4 –
неперфорированная
обшивка; 5 – упор;
6 – сотовый
заполнитель
Рис. 28
Продолжение табл. 19
| 1 | 2 | 3 | 4 |
|
б) установить упор (5) для фиксации сото-вого заполнителя и неперфорированной обшивки; в) выставить сотовый заполнитель и секции неперфорированной обшивки; г) стянуть сборку резиновым жгутом и демонтировать упор; д) установить и зафиксировать на контроль-ных болтах профиль (дет. 015, 027, 0101, 029) и технический профиль (17), обеспе-чивающий сохранность геометрических размеров при склеивании (рис. 29). Допуска неприлегания профиля к обшивке после затяжки контрольными болтами ±0,1 мм; е) провести проверку качества подгонки обшивок до их анодирования к сотовому заполнителю по отпечаткам сот на полиэ-тиленовой пленке, полученным путем зап-рессовки изделия в автоклаве с избыточным давлением 0,6ё0,7 атм. при t=165±5 °С в течение 15ё20 мин. Порядок сборки должен соответствовать порядку сборки изделия, указанному в настоящем ДТП; ж) демонтировать сборку |
1 – технологический
профиль; 2 –
приспособление
для сборки и
склеивания
воздухозаборника
– плита; 3 –
перфорированная
обшивка;
4 –
неперфорированная
обшивка; 5 – профиль
(дет. 015, 027, 017, 028);
6 – сотовый
заполнитель;
7 – технологический
профиль
Рис. 29
Продолжение табл. 19
| 1 | 2 | 3 | 4 |
| 8. Провести хромово-кислотное анодиро-вание обшивок профиля (дет. 015, 027, 017, 029, 023, 025). | ванна хромово-кислот-ного анодир-ования | ||
| 9. Нанести грунтовку ЭП-0234 на поверх-ность свежеанодированных сухих деталей. Допускается разрыв между операциями анодирования и нанесения грунта не более двух часов. Пропустить грунт при t=125 °C в течение 1 часа. | марка материа-ла: грун-товка ЭП-0234; термо-печь | пульве-ризатор НРУ | ложемен-ты |
| 10. Собрать 3 секции перфорированных обшивок через накладки на контрольных болтах | приспособление для сбор-ки пер-фориров. обшивок | ||
| 11. Провести клепку продольных швов перфорированной обшивки | пресс типа КПК-406 |
Таблица 20
Подготовка сотового заполнителя к склеиванию
| Наименование и эскиз операции | Оборудо-вание | Инстру-мент | Оснастка |
| 1 | 2 | 3 | 4 |
| 1. Разрезать (при необходимости) блоки сотового заполнителя по высоте в размер чертежа с допуском ±0,1 мм | Марка материа-ла: сото-вый за-полни-тель ТССП-Ф-10П; пила мелко-зубая ленточ-ная | Пила мелко-зубая | |
| 2. Провести стыковку панелей сотового заполнителя по продольным и поперечным стыкам согласно рис. 27 и их формо-образование по следующим технологиям |
Схема стыковки панелей сотового заполнителя
поперечный стык, ВК-31
продольный стык
Рис.30
Продолжение табл.. 20
| а) нанести клеевую пленку ВК-31 на одну из склеиваемых граней сотового заполни-теля; | марка: клеевая пленка ВК-31 | фторопластовый зажим |
Продолжение табл.. 20
|
б) уложить панели сотового заполнителя на оправку через фторопластовую пленку и отвиклевать стеклолентой; |
оправка для формо-образу-ющих сот | ||
| в) установить две термопары на сотовый заполнитель вблизи клеевого шва; | |||
| г) выложить дренажные слои 2–3 слоя мешковины и стеклоткани через фторо-пластовую пленку; |
мешко-вина, стекло-ткань Т-13 |
||
|
д) установить штуцеры на вакуумные ме-шок: один – для создания вакуума из расчета – 1 штуцер на 1 мм2; один – в центре для контроля давления под мешком; |
|||
| е) обклеить сборку вакуумным мешком; | марка: пленка ППИ-Т уплотни-тельный жгут 51Г-27 | ||
|
ж) подключить вакуумную линию и создать разрежение 0,1 кгс/см2. Перекрыть вакуум-ную линию и провести контроль геометрич-ности вакуумного мешка. Допускается спад давления под мешком до 0 не менее, чем через 10 мин. Обнаруженные течи устранить. |
Вакуумные насос | ||
|
з) загрузить оснастку со сборкой в автоклав. Соединить вакуумный мешок с вакуумной системой контроля давления. Соединить ШР термопар; Создать разрежение под мешком 0,1 кгс/см2. Перекрыть вакуумную линию автоклава и провести контроль геометрич-ности мешка. Допускается спад давления под мешком до 0 не менее, чем через 10 мин; |
автоклав типа "Шольц" | ||
|
и) поддерживая разрежение под мешком 0,1 кгс/см2 создать давление 0,8 кгс/см2, после чего отключить вакуумный насос и плавно соединить мешок с атмосферой; |
|||
|
к) включить нагрев и довести давление в автоклаве до 1,3–1,5 кгс/см2. Скорость наг-рева клеевого соединения не должна пре-вышать 1 °С/мин |
Продолжение табл.. 20
|
л) при достижении температуры в клеевом соединении 175±5 °С выдержать сборку при давлении 1,3–1,5 кгс/см2 в течение 1,5 часа; |
|||
|
м) охладить сборку под давлением 1,3–1,5 кгс/см2 до температуры 40 °С; |
|||
| н) снять давление в автоклаве и выгрузить сборку. Зачистить сотовый заполнитель от затеков клея; | |||
| 3. Прорезать дренажные пазы в сотовом заполнителе согласно чертежу. | Установка для прорезки дренаж-ных пазов | алмазный или вул-канито-вый круг | |
| 4. Провести раскрой клеевой пленки ВК-31 не снимая защитных слоев. | Клеевая пленка ВК-31 | шаблон | |
| 5. Снять защитный бумажный слой и при-катать клеевую пленку ВК-31 незащищен-ной стороной на торцы сотового запол-нителя. | Мягкие ложемен-ты, ролик | ||
| 6. Отперфорировать клеевую пленку ВК-31, не снимая полиэтиленовую пленку, из рас-чета: одно отверстие в центре каждой ячей-ки с отклонением ±1–2 мм. | |||
| 7. Снять второй защитный слой (полиэти-леновую пленку) с клеевой пленки ВК-31. | |||
|
8. Провести термоусадку клеевой пленки ВК-31 с применением инфракрасного нагрева по режиму: – температура 75±5 °С; – выдержать 40–50 сек. |
Лампы инфра-красного нагрева | ||
| 9. Защитить полиэтиленовой пленкой тор-цы сотового заполнителя с термоусаженной клеевой пленкой. | |||
| 10. Провести выкладку клеевой пленки ВК-31, ее перфорацию и термоусадку со второй стороны сотового заполнителя, повторив операции п.п. 5–10 настоящего ДТП. |
Таблица 21
Окончательная сборка и склеивание воздухозаборного канала