Xreferat.com » Рефераты по физике » Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя

Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя

Министерство образования Российской Федерации

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

Сибирский Государственный Индустриальный Университет

Кафедра автоматизированного электропривода и промышленной электроники


Курсовая работа

по преобразовательной технике

Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя


Выполнил: студент гр. АЭП-022

Д.С. Мысков

Проверил: преподаватель

В.Т. Хромогин


Новокузнецк 2004


Введение


Преобразовательная техника является одним из наиболее эффективных направлений электротехники. Преобразовательные устройства служат для преобразования переменного напряжения (тока) в постоянное, постоянного напряжения (тока) в переменное, переменного напряжения одной частоты в переменное напряжение другой частоты и т.д.

В преобразовательных устройствах используются средства, осуществляющие фильтрацию и стабилизацию тока и напряжения. Основными характеристиками преобразовательных устройств являются коэффициент полезного действия, коэффициент мощности и другие энергетические характеристики.

Преимущества полупроводниковых преобразователей оп сравнению с другими преобразователями неоспоримы: они обладают высокими регулировочными характеристиками и энергетическими показателями, имеют малые габариты и массу, просты и надёжны в эксплуатации. Кроме преобразования и регулирования тока и напряжения такие установки обеспечивают бесконтактную коммутацию токов в силовых цепях.

Благодаря указанным преимуществам полупроводниковые преобразовательные устройства получают широкое применение в различных отраслях народного хозяйства.


Задание


Таблица 1. Исходные данные для проектирования преобразователя

U,КВ Uс,% Uн,В Iн,A Kп

tПроектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя ,c

Kп t ,mc q,% Хар.нагр. Реж. раб.









я. двиг. выпр.,инв.
6 15 260 320 1,1 4 1,3 30 7 + +


Система защиты вентилей Способ воздушн. qc, C°
токовая перенапряжен. охлаждения
вну.кз кз=I ком.vs,vd ком.нгр. естественный 15

1) U- напряжение питающей сети.

Uc- колебания напряжения питающей сети.

Uн - номинальное значение выпрямленного напряжения на нагрузке.

Iн - номинальное значение выпрямленного тока в нагрузке.

Kп - кратность кратковременной технологической перегрузки.

t - длительность кратковременной технологической перегрузки.

Kп - кратность длительной технологической перегрузки.

t - продолжительность действия длительной технологической перегрузки.

q - коэффициент пульсации выпрямленного напряжения на нагрузке.

Характер нагрузки: Я - якорь двигателя.

11) Режим работы:

В- выпрямительный , И- инверторный.

12) Способ управления преобразователем: Управляемый.

Система защиты:

вну. кз - внутренние короткие замыкания.

кз = I - короткие замыкания на стороне постоянного тока.

кз ~ I - короткие замыкания на стороне переменного тока.

ком.vs,vd - коммутационные перенапряжения в вентилях.

ком.нгр.- коммутационные перенапряжения со стороны нагрузки.

qс - температура окружающей среды.

h - коэффициент полезного действия установки.

c - коэффициент мощности установки.


1. Разработка принципиальной схемы


1.1 Выбор и обоснование схемы соединения вентилей


Разрабатываемый мной преобразователь, является преобразователем средней мощности: Pн = Iн ЧUн =83,2 кВт, следовательно целесообразно взять трёхфазную схему.

Источником питания выбираем сеть трёхфазного переменного тока.

Из трёхфазных схем выпрямления отдаю предпочтение трёхфазному мостовому выпрямителю, т.к. он обеспечивает коэффициент пульсации q=5,7% от Uн, при требуемом q=7%, т.е. отпадает необходимость применения сглаживающего фильтра. В виду расхождения напряжения питающей сети Uc=6 кВ и Uн=260В возникает необходимость включения в схему понижающего трансформатора. Обмотки трансформатора соединены звездой. При соединении вентилей в трёхфазную мостовую схему постоянные составляющие токов вторичной обмотки не создают ПВН.

Для защиты вентилей от внутренних КЗ применяются специальные быстродействующие плавкие предохранители; предохранители устанавливаются последовательно в цепи каждого тиристора; от КЗ на постоянном токе – автоматический выключатель.

Коммутационные перенапряжения в вентилях устраняются выключением R-C цепей параллельно каждому тиристору; перенапряжения в нагрузке – включением нулевого диода.


2. Расчёт параметров и выбор элементов схем


2.1 Основные соотношения, характеризующие трёхфазную мостовую схему трансформатора


Iа = 1/3 Ч Iн=1/3 Ч 320 = 106,7 А (2.1.1), [1, c.217]

U2= Uо*0,427=260*0,427=111,02В (2.1.2), [1, c.217]

I2= 0,817Ч Iн = 0,817 Ч 320 = 261,44А (2.1.3), [1, c.217]


Мощность, передаваемая в нагрузку:


Рн = Uн Ч Iн = 260 Ч320 = 83,2 кВт (2.1.4), [1, с.217]


Типовая мощность трансформатора:


Sт = 1,05Рн = 1,05Ч 83200 = 87,36 кВ Ч А (2.1.5), [1, c.217]


Iа- средний ток протекающий через вентиль;

U2- действующее значение напряжения вторичной обмотки трансформатора;

I2 - действующее значение тока вторичной обмотки трансформатора;


2.2 Расчёт электрических параметров трансформатора


С учётом типовой мощности трансформатора и напряжения питающей сети выбираю трансформатор ТМ-100/10 [ 2, табл .29-1, c.246]


Таблица 2. Технические данные трансформатора

Параметр Значение
Мощность 100 кВА
Напряжение силовой обмотки 6 кВ
Напряжение вторичной обмотки 230 В
Потери холостого хода 0,365 кВт
Потери короткого замыкания 2,27 кВт
Напряжение короткого замыкания 4,7 %
Ток холостого хода 2,6 %

Для отключения преобразователя от сети необходим выключатель на ток

Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя.

C учетом возможных перегрузок в качестве QS1 из [ 5, c.589] выбираем выключатель ВНП-16 на напряжение 6 кВ и ток 30 А.


2.2.1 Расчёт сопротивлений трансформатора

X2k, R2k-приведённые к вторичной стороне реактивное и активное сопротивление одной фазы трансформатора и питающей сети переменного тока, т.е. X2k=Х2к,т + Х2к,с и R2k=R2k,т + R2k,с . Так как мощность моего преобразователя Sт = 87,36 кВт < 500 кВт , то сопротивлением питающей сети можно пренебречь : X2k=Х2к,т , R2k=Rk, 2т . [3,c.105] .

Активное сопротивление трансформатора приведённые к вторичной обмотке:


R2k,т = Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователяОм (2.2.1.1) , [3,c.105]


Pk = 2,27 кВт - потери короткого замыкания (см . табл.2).

I2ф = 261,44 А - фазный ток вторичной обмотки трансформатора (см. 2.1.3).

Полное сопротивление трансформатора , приведённое ко вторичной обмотке:


Zk, 2т = Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя= Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователяПроектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя= 0,0248 Ом (2.2.1.2), [3,c.105]


Uk , % = 4,7 % - напряжение короткого замыкания.

U2л =230 В - фазный напряжение вторичной обмотки трансформатора.

Sн = 100 кВЧА - номинальная мощность трансформатора.

Индуктивное сопротивление трансформатора, приведённое к вторичной обмотке:


Х2к,т = Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя = Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя = 0,022 Ом (2.2.1.3), [3,c. 105]


Индуктивность трансформатора, приведённая ко вторичной обмотке:


L2k,т= Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя = 0,07 мГн (2.2.1.4), [3,c.105].


2.3 Расчёт электрических параметров вентилей


2.3.1 Расчёт ударного тока и интеграла предельной нагрузки внешнего, короткого замыкания

Амплитуда базового тока короткого замыкания:


Ik, m = Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя=Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя =7572,35 А (2.3.1.1), [3,c.105].


U2ф = 132,8 В - фазный напряжение вторичной обмотки трансформатора .

R2k,т = 0,012 Ом - активное сопротивление трансформатора приведённые к вторичной обмотке (см. 2.2.1.1).

Х2к,т = 0,022 Ом - индуктивное сопротивление трансформатора , приведённое ко вторичной обмотке (см . 2.2.1.3).

Ударный ток предельной нагрузки внешнего, короткого замыкания:


Iуд = Ik, m Ч i уд =7572,35Ч 0,86 = 6512,2А (2.3.1.2), [3,c.105] .


i уд =0,86- ударный ток в относительных единицах, берётся с кривой [3, с.105, рис.1- 127 а], при ctg jk = Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователяПроектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя= 0,545

Интеграл предельной нагрузки при глухом внешнем, коротком замыкании:


I?Ч t = I? k, m (I?Ч t) (2.3.1.3), [3,c.105],


где I?Ч t определяется в зависимости от ctg jk по кривой [3 , с.105, рис.1- 127 б] I?Ч t = 0,004

I?Ч t = Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователяПроектирование силовых блоков полупроводникового преобразователяЧ 0,004 = 229,4 kА?Ч с

I k, m - амплитуда базового тока короткого замыкания .

I?Ч t - интеграл предельной нагрузки в относительных единицах .


2.3.2 Расчёт ударного тока и интеграла предельной нагрузки внутреннего, короткого замыкания

Ударный ток предельной нагрузки внутреннего, короткого замыкания:


Iуд = Ik, m Ч i уд = 7572,35Ч 1,08 = 8178,12 А (2.3.2.1), [3,c.105]


i уд = 1,08 - ударный ток в относительных единицах , берётся с кривой [3, с.105, рис.1- 129 а], при ctg jk = 0,545.

Интеграл предельной нагрузки при глухом внутреннем, коротком замыкании


I?Ч t = I? k, m Ч (I?Ч t) = 7572,35ІЧ 0,005 =286,7 к А?Чс (2.3.2.2), [3,c.105] ,


где I?Ч t определяется в зависимости от ctg jk по кривой[3, с.105, рис. 1- 129 б] I?Ч t = 0,005 - интеграл предельной нагрузки в относительных единицах.

I k, m - амплитуда базового тока короткого замыкания.


2.3.3 Выбор вентиля

Вентиль выбирается исходя из среднего тока протекающего через него.

Iа = 106,7 А (см. 2.1.1)

Так же учту максимальный ударный тока и интеграла придельной нагрузки при коротком замыкании.


Iуд =8178,12 A (2.3.2.1)

I?Ч t =286,7 кА?Чс (2.3.2.2)


Исходя из этого, выбираем тиристор T2-320. [4 , c.116]

Основные параметры тиристора приведены в таблице 3.


Таблица 3 .

Пороговое напряжение 1,36 В
Время обратного восстановления 8 мкс
Динамическое сопротивление в открытом состоянии 0,9 мОм
Тепловое сопротивление переход - корпус 0,05°С/Вт
Максимально допустимое постоян. обратное напряжение ( 100 - 1400 )В
Максимально допустимый средний ток в откр. cостоянии 320 А
Максимально допустимый действующий ток в откр. сост. 785 А
Ударный неповторяющийся ток в открытом состоянии 8500 А
Защитный показатель 361,25 кА?Чс
Заряд обратного восстановления 300 мк Кл

2.3.4 Расчёт допустимого тока нагрузки на вентиль в установившемся режиме


[ I в] = Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя; (2.3.4.1),


Uo = 1,36 В - пороговое напряжение (см. таб.3).

Rд = 0,9 мОм - динамическое сопротивление в открытом состоянии (см. табл .3).

Кф = 1,77 - коэффициент формы тока.

Мощность электрических потерь:


[ D P ] = Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя ; (2.3.4.2), [6, c.29 ].


[ qн ] = 125°С - номинальная температура кристалла.

qс = 15°С - температура окружающей среды (см. табл.1).

Тепловое сопротивление вентиль - охладитель:


R = R пк + R ос + R ко (2.3.4.3), [6, c.28]


R пк = 0,05 °С/Вт - тепловое сопротивление переход - корпус.

R ос - установившееся тепловое сопротивление охладитель - среда.

R ко - установившееся тепловое сопротивление корпус - охладитель.

Выберу охладитель ОA-034 [3 ,с.114, табл.1-26], с учётом мощности отводимого тепла Pн = 240 Вт. Где Rос = 0,3°С/Вт,

R = 0,05 + 0,3 = 0,35°С/Вт.

Тогда

[D P] = Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя =314,29 Вт;

[ I в] = Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя = 151,93 A;

Максимально допустимый средний ток тиристора I а = 320А (см. таблицы 3).

Следовательно, тиристор в установившемся режиме выдерживает проходящий через него ток.


2.3.5 Температурный расчёт тиристоров в различных режимах работы

а) Номинальный режим:


Мощность электрических потерь:


DPн = UO Ч Iа + К? ф Ч Rд Ч I?а = 1,2 Ч 16,5 + 1,73?Ч 0,008 Ч 16,5?= 22 Вт (2.3.5.1)


Uo = 1,36 В - пороговое напряжение (см . табл .3).

Iа = 106,7 А - средний ток протекающий через вентиль (см .2.1.1).

Кф = 1,77 - коэффициент формы [2, c.79, табл.1-20]

Rд = 0,9 мОм - динамическое сопротивление в открытом состоянии (см. табл.3).

Перегрев вентиля :


Dqн = DPн Ч R = 175,8Ч0,35 =61,53 °С (2.3.5.2).


R - тепловое сопротивление вентиль - охладитель (см.2.3.4.3).

Температура монокристаллической структуры вентиля:


qн = qс + Dqн = 15+ 61,53 =76,5 °С (2.3.5.3).


qс = 15°С - температура окружающей среды (см. табл.1).

Данный перегрев не превышает допустимый, в номинальном режиме.

б) Проверка вентилей при кратковременной технологической перегрузке:

Мощность электрических потерь:


DPн max = UO Ч (Kп Ч Iа) + К? ф Ч Rд Ч (Kп Ч I?а) = 1,36 Ч (1,3Ч 106,7) +3Ч0,0009 Ч (1,3 Ч 106,7?)= 228,6 Вт (2.3.5.4).


Kп = 1,3- кратность кратковременной технологической перегрузки(см. табл.1).

Перегрев вентиля:


Dqн max = Dqн +(DPн max - DPн ) Ч Rtкп = 61,53 +(228,6-175,8) Ч 0,0125=62,19°С (2.3.5.4)


Dqн - перегрев вентиля при номинальном режиме.

DPн - мощность электрических потерь при номинальных перегрузках.

Rtкп = 0,0125 °С/Вт , при t =30 мс , по графику. [3 , c.120]

Температура монокристаллической структуры вентиля:


qн max = qс + Dqн max = 15 + 62,19 = 77,19 °С (2.3.5.5).


qс = 15 °С - температура окружающей среды (см . табл.1).

Данный перегрев не превышает допустимый , в данном режиме.

в) Проверка вентилей при длительной технологической перегрузке:

Мощность электрических потерь:


DPн max = UO Ч (Kп Ч Iа) + К? ф Ч Rд Ч (Kп Ч I?а) = 1,36 Ч (1,1Ч 106,7) +3 Ч0,0009 Ч (1,1 Ч 106,7?)= 193,4 Вт .


Kп = 1,1- кратность длительной технологической перегрузки (см. табл.1).

Перегрев вентиля:


Dqн max = Dqн +(DPн max - DPн ) Ч Rtкп = 61,53 + (193,4 –175,8 ) Ч 0,04 = 62,23°С


Dqн - перегрев вентиля при номинальной перегрузке.

DPн - мощность электрических потерь при длительной перегрузке.

Rtкп = 0,04 °С/Вт , при t = 4 с , по графику. [3, c. 120]

Температура монокристаллической структуры вентиля:

qн max = qс + Dqн max = 15 + 62,23 = 77,23 °С.

qс = 15 °С - температура окружающей среды (см. табл.1).

Данный перегрев не превышает допустимый, в данном режиме.


2.3.6 Проверка вентилей по обратному напряжению

Выбор допустимого обратного напряжения выполняется ориентировочно так:


Uобр. max = Uн Ч1,05 = 260 Ч 1,05 = 273 В . [1, c. 217]


Уточнённое значение:

Uобр. max = Кхх Ч U2m (2.3.6.1) , [1, c. 12].


U2m = Ц 2 Ч U2 = Ц 2 Ч 230 = 325,3 В - амплитуда напряжения вторичной обмотки трансформатора .


Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя= 2,44 (2.3.6.2) , [1, c. 13].


А = 0,5 – коэффициент, характеризующий кратность падения напряжения на стороне выпрямленного тока по отношению к Uk , % . [3, c.76].

Uk , % = 4,7 % - напряжение короткого замыкания (см .табл.2).

Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя- падение напряжения на вентиле.


Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователяВ (2.3.6.3) .


[ I а] = 106,7А - допустимый ток нагрузки на вентиль (2.3.4.1).

Uo = 1,36 В - пороговое напряжение (см. табл.3).

Rд = 0,9 мОм - динамическое сопротивление в открытом состоянии (см. табл.3).

b = 1- коэффициент зависящий от схемы соединения вентилей [3 , табл.3]

Uн =260 В - номинальное значение выпрямленного напряжения на нагрузке (см. табл.1).

е UК=1 В - суммарное падение напряжения во всех элементах выпрямителя.

DUС % = 15 % - колебание напряжения питающей сети (см .табл.1).

Нахождение номинального угла регулирования:

UН = UНО Ч CosПроектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя (2.3.6.4), [ 3, c.83]


UНО = U2 Ч 2,34= 230 Ч 2,34= 538,2 В- напряжение холостого хода [1, c.217]

U2 = 230 В - фазное напряжение вторичной обмотки трансформатора.

Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя - номинальный угол регулирования.

Тогда:


CosПроектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя= Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя; Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя = arcCos(0,483) = 61,1 ° (2.3.6.5).


Тогда:

Uобр. max = 2,44Ч 325,3 = 794,36 В.

Максимально допустимое постоянное обратное напряжение вентиля 1400 В, значит вентиль выдерживает прикладываемое к нему обратное напряжение.


2.4 Расчёт электрических параметров уставок автоматов защиты от токов КЗ перегрузок и элементов схем защиты от перенапряжений


2.4.1 Выбор защиты от внутренних, коротких замыканий


Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя

Рис.2 Схема замещения аварийного контура при внутреннем К.З.


Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователяКривую мгновенного тока внутреннего К.З. строю по графику Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя при заданном угле Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя[3,с.106,рис.1-130] для Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя


Рис.3 Кривая мгновенного значения тока внутреннего К.З.


Для защиты тиристоров от внутренних К.З. применяют быстродействующие плавкие предохранители, включаемые в плечо каждого тиристора.

Плавкие предохранители выбираются исходя из действующего значения первой полуволны тока внутреннего К.З.


Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя (2.4.1.1), [3,с.108]


где Iуд=8178.12 (A) -ударный ток, рассчитанный по формуле (2.3.2.1)

Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователяA

Для защиты плавкими предохранителями тиристоров должно выполняться защитное соотношение:


Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя ( 2.4.1.2) [7,с.321]

Здесь Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя- верхнее значение полного Джоулева интеграла отключения.

Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователядопустимый перегрузочный параметр тиристора Т2-320

n – число параллельно включенных в плечо тиристоров; n=1.


Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя (2.4.1.3)


Для защиты вентилей от внутренних К.З. применим быстродействующие плавкие предохранители серии ПНБ 5.

При данном действующем токе Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя A и Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя

По характеристике полных интегралов предохранителей серии ПНБ5, выбираю плавкую вставку на номинальный ток Iном=160 A , что удовлетворяет условию:

Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя [7,с.14, рис. 1-10]

Проверка условия селективности защиты.

Селективность- отключение только поврежденных вентилей без нарушения работы исправных вентилей и преобразователя в целом.

Т.е. за время срабатывания предохранителя поврежденной ветви не должны плавиться предохранители не поврежденных ветвей:


Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя (2.4.1.4) [8.с.108]


где Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя

К – коэффициент неравномерности загрузки тиристоров Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя, [4,с.108] берем К=1,2

Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя

Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователяПроектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя

Плавкие предохранители условию селективности удовлетворяют.


2.4.2 Расчет К.З. со стороны постоянного тока


Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя

Рис 4. Схема замещения аварийного контура при К.З. со стороны постоянного тока.


Кривую мгновенного тока К.З. со стороны постоянного тока строю по графикуПроектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя при заданном угле Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя[3,с.106,рис.1-130] для Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя


Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя

Рис.5.Мгновенное значение тока в тиристорах при внешнем К.З. со стороны постоянного тока.


Для защиты от внешних К.З. на постоянном токе выбираю автоматический выключатель А3730 на ток 400 А, с собственным временем отключения 13 мс.

Параметры автоматического выключателя А3730.


Таблица 4.

Параметр Значение
Номинальное напряжение

Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя

Номинальный ток

Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя

Ток уставки

Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя

Время срабатывания

Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя


Интеграл полного отключения автоматического выключателя:


Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя ,


где Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя- время нарастания тока до тока уставки. (2.4.2.1)

Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя- время срабатывания выключателя, Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя [табл.4];

Из рис.5. Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователяA

Тогда по формуле (2.4.2.1):

Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя

Условие защиты вентилей: Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя

Условие селективности: Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя

Следовательно, автоматический выключатель предъявляемым требованиям удовлетворяет.


2.5 Расчет элементов схемы защиты от перенапряжений


2.5.1 Расчет элементов защиты коммутации в VS

Для защиты тиристоров преобразователя от коммутационных перенапряжений, необходимо параллельно каждому тиристору включить R-C цепочку, параметры которой определим по формулам: [8,с.375]


Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя

Рис.6. Включение R-С цепей для защиты VS от перенапряжений.


Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователяПроектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя (2.5.1.1) [8,с.375]


Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя=300Кл [3,с.174], где Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя-заряд переключения тиристора Т2-320

Проектирование силовых блоков полупроводникового преобразователя-амплитуда рабочего напряжение на

Если Вам нужна помощь с академической работой (курсовая, контрольная, диплом, реферат и т.д.), обратитесь к нашим специалистам. Более 90000 специалистов готовы Вам помочь.
Бесплатные корректировки и доработки. Бесплатная оценка стоимости работы.

Поможем написать работу на аналогичную тему

Получить выполненную работу или консультацию специалиста по вашему учебному проекту

Похожие рефераты: