Xreferat.com » Рефераты по физике » Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района

loading="lazy" src="https://xreferat.com/image/102/1307368035_187.gif" alt="Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района" width="22" height="26" align="BOTTOM" border="0" /> - коэффициент трения набивки о металл, принимается равным 0,15.

При подборе компенсаторов их компенсирующая способность и технические параметры могут быть определены по приложению.

Осевая реакция сильфонных компенсаторов Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района складывается из двух слагаемых:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (84)

где Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - осевая реакция, вызываемая деформацией волн, определяемая по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (85)

здесь Dl - температурное удлинение участка трубопровода, м;

e - жесткость волны, Н/м, принимаемая по паспорту компенсатора;

n - количество волн (линз).

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - осевая реакция от внутреннего давления, определяемая по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (86)

здесь Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - коэффициент, зависящий от геометрических размеров и толщины стенки волны, равный в среднем 0.5 - 0.6;

D и d – соответственно наружный и внутренний диаметры волн, м;

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - избыточное давление теплоносителя, Па.


При расчете самокомпенсации основной задачей является определение максимального напряжения s у основания короткого плеча угла поворота трассы, которое определяют для углов поворотов 90о поМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого районаформуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (87)

для углов более 90о, т.е. 90+b, по формуле

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (88)

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого районагде Dl - удлинение короткого плеча, м;

l - длина короткого плеча, м;

Е - модуль продольной упругости, равный в среднем для стали 2· 105 МПа;

d - наружный диаметр трубы, м;

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - отношение длины длинного плеча к длине короткого.

При расчетах углов на самокомпенсацию величина максимального напряжения s не должна превышать [s] = 80 МПа.

При расстановке неподвижных опор на углах поворотов, используемых для самокомпенсации, необходимо учитывать, что сумма длин плеч угла между опорами не должна быть более 60% от предельного расстояния для прямолинейных участков. Следует учитывать также, что максимальный угол поворота, используемый для самокомпенсации, не должен превышать 130о.


10. Расчет усилий на опоры


Вертикальную нормативную нагрузку на подвижную опору Fv, Н, определяют по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (89)

где Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - масса одного метра трубопровода в рабочем состоянии включающий вес трубы, теплоизоляционной конструкции и воды, Н/м;

L - пролет между подвижными опорами, м.

Величина Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района для труб с наружным диаметром Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района может быть принята по табл. 4 методического пособия:


Таблица №4 – Масса 1 м трубопровода в рабочем состоянии

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, мм

38 45 57 76 89 108 133 159 194 219 273 325

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, Н/м

69 81 128 170 215 283 399 513 676 860 1241 1670


Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, мм

377 426 480 530 630 720 820 920 1020 1220 1420

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, Н/м

2226 2482 3009 3611 4786 6230 7735 9704 11767 16177 22134

Пролеты между подвижными опорами в зависимости от условий прокладки и типов компенсаторов приведены в таблицах 5, 6 методического пособия.

Таблица №5 - Пролеты между подвижными опорами на бетонных подушках при канальной прокладке.


Dу, мм L, м Dу, мм L, м Dу, мм L, мм Dу, мм L, м
25 1,7 80 3,5 200 6 450 9
32 2 100 4 250 7 500 10
40 2,5 125 4,5 300 8 600 10
50 3 150 5 350 8 700 10
70 3 175 6 400 8,5 800 10

Таблица №6 - Пролеты между подвижными опорами при надземной прокладке, а также в тоннелях и техподпольях.


Dу, мм L, м Dу, мм L, м Dу, мм L, м
25 2 125 6/6 400 14/13
32 2 150 7/7 450 14/13
40 2,5 175 8/8 500 14/13
50 3 200 9/9 600 15/13
70 3,5 250 11/11 700 15/13
80 4 300 12/12 800 16/13
100 5/5 350 14/14 900 18/15




1000 20/16

Примечание: в числителе L для П-образных компенсаторов и самокомпенсации, в знаменателе - для сальниковых компенсаторов.

Горизонтальные нормативные осевые нагрузки на подвижные опоры Fhx, Н, от трения определяются по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (90)

где Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - коэффициент трения в опорах, который для скользящих опор при трении сталь о сталь принимают равным 0,3 (при использовании фторопластовых прокладок Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 0,1), для катковых и шариковых опор Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 0,1.

При определении нормативной горизонтальной нагрузки на неподвижную опору следует учитывать: неуравновешенные силы внутреннего давления при применении сальниковых компенсаторов, на участках имеющих запорную арматуру, переходы, углы поворота, заглушки; следует также учитывать силы трения в подвижных опорах и силы трения о грунт для бесканальных прокладок, а также реакции компенсаторов и самокомпенсации. Горизонтальную осевую нагрузку на неподвижную опору следует определять:

на концевую опору - как сумму сил действующих на опору;

на промежуточную опору - как разность сумм сил действующих с каждой стороны опоры.

Неподвижные опоры должны рассчитываться на наибольшую горизонтальную нагрузку при различных режимах работы трубопроводов (охлаждение, нагрев) в том числе при открытых и закрытых задвижках. Для расчета усилий действующих на неподвижные опоры могут быть использованы типовые расчетные схемы, приведенные в литературе [5. стр.172-173], [7.стр.230-242].


11. Подбор основного и вспомогательного оборудования


12.1. Подбор паровых котлов.


Подбор паровых котлов производится на основании их однотипности, по техническим параметрам пара (по приложению№25).


12.2. Подбор элеватора.


Требуемый располагаемый напор для работы элеватора Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, м определяется по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (91)

где h - потери напора в системе отопления, принимаемые 1,5-2м;

Up - расчетный коэффициент смешения, определяемый по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (92)

Расчетный коэффициент смешения для температурного графика 150-70 равен Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 2,2; для графика 140-70 Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 1,8; для графика 130-70 Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района= 1,4.

Диаметр горловины камеры смешения элеватора dг, мм, при известном расходе сетевой воды на отопление G, т/ч, определяется по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (93)

Диаметр сопла элеватора dc, мм, при известном расходе сетевой воды на отопление G, т/ч, и располагаемом напоре для элеватора НМетодика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, м, определяется по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (94)

Величина напора Н, м, гасимого соплом элеватора, не может, во избежание возникновения кавитационных режимов, превышать 40 м. Для определения диаметра сопла элеватора, его номера, требуемого напора, могут быть использованы номограммы, приведенные в справочной литературе [5. стр. 312], [6. стр. 73-75]


12.3. Подбор насосов.

Модели и количество сетевых и подпиточных насосов подбираются согласно методическим рекомендациям раздела №7, выбор осуществляется по приложениям № 21 и №22.


12.4. Подбор запорной арматуры.


Диаметр штуцера и запорной арматуры d, м, для спуска воды из секционируемого участка трубопровода определяют по формуле:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района (95)

где Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района- общая длина трубопровода

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района - длины отдельных участков трубопровода, м, с условными диаметрами Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района, м, при уклонах Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района;

m - коэффициент расхода арматуры, принимаемый для вентилей m = 0,0144, для задвижек m = 0,011;

n - коэффициент, зависящий от времени спуска воды t (см. таблицу №7).

Таблица №7. Значения коэффициента n .

t = 1 ч t = 2 ч t = 3 ч t = 4 ч t = 5 ч
n = 1 n = 0,72 n = 0,58 n = 0,5 n = 0,45

Максимальное время спуска воды предусматривается для трубопроводов:

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района300 мм - не более 2 ч

Методика расчета теплоснабжения промышленного жилого района350 ? 500 - не более 4 ч

Методика расчета теплоснабжения
    <div class=

Если Вам нужна помощь с академической работой (курсовая, контрольная, диплом, реферат и т.д.), обратитесь к нашим специалистам. Более 90000 специалистов готовы Вам помочь.
Бесплатные корректировки и доработки. Бесплатная оценка стоимости работы.
Подробнее

Поможем написать работу на аналогичную тему

Получить выполненную работу или консультацию специалиста по вашему учебному проекту

Похожие рефераты: