Xreferat.com » Рефераты по химии » Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода

Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода

src="https://xreferat.com/image/108/1307228068_6.gif" alt="Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода" width="14" height="24" align="BOTTOM" border="0" />F = PРасчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода + WРасчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода, (9)


где Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-водаF, Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода, Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода – массовые концентрации НКК,

F = 5000,00 кг/ч – расход исходной смеси,

Р – расход дистиллята,

W – расход кубового остатка,

Прежде, чем находить расход дистиллята и кубовой жидкости, переведем мольные доли компонентов смеси в массовые:


xF= 0,1 Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-водаРасчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-водаF = 0,22

xР= 0,75 Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-водаРасчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода = 0,82

xW= 0,01 Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-водаРасчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода = 0,025


Тогда


W = F(Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-водаРасчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода)/(Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-водаРасчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода) (10)

W = 5000,00Ч(0,82 – 0,22)/(0,82 – 0,025) = 3773,58 кг/ч

Р = F – W = 5000,00 – 3773,58 = 1226,42 кг/ч


3.2 Расчет оптимального флегмового числа и определение числа теоретических тарелок


Строим диаграмму равновесия между паром и жидкостью в системе этиловый спирт-вода (рис 5), используя данные по равновесию (таблица 2).


Таблица 2 – Равновесные данные системы этиловый спирт-вода

х, %мол. 0,00 1,90 9,66 16,61 26,08 39,65 50,79 57,32 67,63 74,72 89,43
у, %мол. 0,00 17,00 43,75 50,69 55,80 61,22 65,64 68,41 73,85 78,15 89,43
T, єС 100,0 95,50 86,70 84,10 82,30 80,70 79,80 79,3 78,64 78,41 78,15

Находим значение Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода*= 0,44

Тогда минимальное флегмовое число:


Rmin = (xp – yF*)/(yF* - xF) (11)

Rmin = (0,75 – 0,44)/(0,44 – 0,1) = 0,91


Рабочее число флегмы:


R = 1,3·Rmin+0.3 (12)

R=1,3·0,91+0.3=1,48


Уравнения рабочих линий:

верхняя часть


y = [R/(R+1)]x + xp / (R+1) (13)

у = 0,597x + 0,302

хF =0,1 Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода уF*= 0,597·0,1+0,302=0,362


Отложим по оси ординат 0,362 и нанесем рабочую линию АВ для верхней части колонны. Через точки А и С проводим рабочую линию АС для нижней части колонны.

нижняя часть


y = [(R+f)/(R+1)]x – [(f – 1)/(R + 1)]xW (14)

f = F / P (15)

f = 5000,00/1226,42 = 4,08

y = 2,24x – 0,012


Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода

Рис 5 – Х-Y-диаграмма. Зависимость между равновесными и рабочими составами фаз для смеси этиловый спирт-вода


Выполнив на диаграмме (рис 5) построение ломанной линии (начиная от т.В), находим необходимое число ступеней изменения концентрации: в верхней части оно составляет ~ 6, в нижней ~ 3; всего – 9.


3.3 Массовый поток пара в верхней и нижней частях колонны


Средние концентрации паров и их температуры (по t-x, y диаграмме):


yF = 0,362; yp = 0,738; yW = 0,011 (рис 5)

уср.в = 0,5(yF + yp) (16)

уср.в = 0,5Ч(0,362 + 0,738) = 0,55 Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода tср.в = 79,0° С

уср.н = 0,5(yF + yW) (17)

уср.н = 0,5Ч(0,362 + 0,011) = 0,19 Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода tср.н = 82,5° С


Средние молярные массы паров:


Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода (18)

Мср.в = 0,55Ч46,10 + 0,45Ч18,00 = 33,46 кг/кмоль


Аналогично для Мср.н:


Мср.н = 0,19Ч46,10 + 0,77Ч18,00 = 23,34 кг/кмоль


Расход пара:


Gв = Р(R + 1)Мср.в /Мр (19)

Gв = 1226,42Ч(1,48+1)Ч33,46/39,10 = 2604,13 кг/ч

Gн = Р(R + 1)Мср.н /Мр (20)

Gн = 1226,42Ч(1,48+1)Ч23,34/39,10 = 1816,51 кг/ч


3.4 Массовые расходы жидкости в верхней и нижней части колонны


Средние концентрации жидкости:


хср.в = (хF + xр) / 2 (21)

хср.в = (0,1 + 0,75)/2 = 0,425

хср.н. = (хF + xW) / 2 (22)

хср.н = (0,1 + 0,01)/2 = 0,055


Средние молярные массы жидкости:


Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода (23)

Мср.в = 0,425Ч46,1 + 0,575Ч18,0 = 29,943 кг/кмоль

Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода (24)

Мср.н = 0,055Ч46,1 + 0,945Ч18,0 = 19,546 кг/кмоль


Расход жидкости:


Lв = PRMcр.в / Мр (25)

Lв = 1226,42Ч1,48Ч29,943/39,08 = 1390,73 кг/ч

Lн = PRMcр.н/Мр+FMcр.н /МF (26)

Lн = 1226,42Ч1,48Ч19,546/39,08 +5000,00Ч19,546/20,81 = 5604,13 кг/ч


4 Расчет диаметра колонны


4.1 Плотности компонентов


По диаграмме t - x, y* (рис 6), находим температуры исходной смеси, дистиллята и кубового остатка: tF = 86,80° C; tp = 77,50° C: tW = 96,0° C


Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода

Рис 6 – t-x,y диаграмма системы этиловый спирт – вода


Таблица 3 - Плотности компонентов при различных температурах, кг/м3

t, єC

вещество

86,80 77,50 96,0
этанол 739 732 727
вода 975 968 962

Плотность жидкости:


Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода (27)

Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода1/(0,22/732+0,78/968) = 903,34 кг/м3

Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода (28)

Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода = 1/(0,82/739+0,18/975) = 772,20 кг/м3

Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода (29)

Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода = 1/(0,025/727+0,975/962) = 954,20 кг/м3


Средняя плотность жидкости в верхней и нижней части:


rвж = 0,5(rжF + rжр) (30)

rвж = 0,5Ч(903,34 + 772,20) = 837,77 кг/м3

rнж = 0,5(rжF + rжW) (31)

rнж = 0,5Ч(903,34 + 954,20) = 928,77 кг/м3


Плотность паров на питающей тарелке:


Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода (32)

Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода 28,136Ч273/[22,4Ч(273+82,5)] = 0,964 кг/м3

МпF = 0,362Ч46,1 + 0,638Ч18,0 = 28,136 кг/моль


Плотность паров в верхней части:


Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода (33)

rпв = 29,94Ч273/[22,4Ч(273+79)] = 1,037 кг/м3


Плотность паров в нижней части:


Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода (34)

rпн = 28,68Ч273/[22,4Ч(273+82,5)] = 0,983 кг/м3


4.2 Скорость пара в колонне


Скорость пара в верхней части колонны:


Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода, (35)


где С = 0,059 (при расстоянии между тарелками 400 мм) – коэффициент, зависящий от конструкции тарелок, расстояния между тарелками, рабочего давления в колонне, нагрузке колонны по жидкости (рис 7).


wпв = 0,059Ч[(837,70 – 1,037)/1,037]1/2 = 1,68 м/с


Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода

Рис 7 – Значение коэффициента С

А, Б – для колпачковых тарелок с круглыми колпачками; В – для ситчатых тарелок


Скорость пара в нижней части колонны:


Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода, (36)

wпн = 0,059Ч[(928,77 – 0,983)/0,983]1/2 = 1,81 м/с


4.3 Диаметр колонны


в верхней части:


Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода (37)

DB= [0,723 /(1,037Ч0,785Ч1,68)]1/2 = 0,73 м

Gв= 2604,13/3600 = 0,723 кг/с


в нижней части:


Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода (38)

DH= [0,505/(0,983Ч0,785Ч1,81)]1/2 = 0,61 м

Gн= 1816,5/3600 = 0,505 кг/с


После определения диаметра колонны по уравнениям (37)-(38) уточним его в соответствии с имеющимися нормалями. Принимаем диаметр колонны 600 мм, тогда действительная скорость пара составит:

в верхней части


wпв = 1,68Ч(0,73/0,6)2 = 1,044 м/с;


в нижней части


wпн = 1,81Ч(0,61/0,6)2 = 1,84 м/с.


4.4 Характеристика тарелки (рис 8,9)


Принимаем тарелки типа ТС (ОСТ 26-01-108-85):

Исполнение I – неразборное;

Диаметр тарелки – 580,00 мм (рис 9);

Высота тарелки – 40мм;

Свободное сечение колонны – 0,28 м2;

Рабочее сечение тарелки – 0,165 м2;

Свободное сечение тарелки – 0,51 м2;

Относительное свободное сечение тарелки (при dотверстий=5 мм) – 7,23%;

Шаг между отверстиями принимаем 13 мм;

Периметр слива – 0,570 м;

Сечение перелива – 0,012 м2;

Относительная площадь перелива – 4,1%;

Масса – 16,0 кг;

Расстояние между тарелками – 300 мм;

Высота сливного порога – 30 мм;

Высота царги – 900 мм;

Число тарелок в царге – 3.


Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода

Рис 8 – Устройство ситчатых тарелок


Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода


Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода

Рис 9 – Основание тарелки по ОСТ 26-01-108-85


5 Расчет числа тарелок


5.1 Средний КПД тарелки


Вязкость жидкости на питающей тарелке:


lnm = хЧlnmA + (1 – x)ЧlnmB (39)


где mА = 0,44 мПаЧс – вязкость этанола;

mВ = 0,31 мПаЧс – вязкость воды;


lnmж = 0,22Чln0,44 + (1 – 0,22)Чln0,31.

Откуда m = 0,33 мПаЧс.


Коэффициент относительной летучести:


a = рА/рВ (40)

a=1120/525 = 2,13


где рА = 1120 мм рт.ст. – давление насыщенного пара этанола;

рВ = 525 мм рт.ст. – давление насыщенного пара воды.

Произведение am = 2,13Ч0,33 = 0,704

По диаграмме для приближенного определения КПД тарелки (рис 10) находим значение h=0,56.


h

Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода

am

Рис 10 – Диаграмма для приближенного определения КПД тарелки


Тогда число тарелок:

в верхней части колонны


nв = nвТ/h (41)

nв = 6/0,51 = 12;


в нижней части колонны


nн = nнТ/h (42)

nн = 3/0,51 = 6.


5.2 Высота колонны


Принимаем расстояние между тарелками Нт = 300 мм, тогда высота нижней и верхней части составит:


Нн = (Nн – 1)Нт (43)

Нн = (6 – 1)Ч0,3 = 1,5 м;

Нв = (Nв – 1)Нт (44)

Нв = (Nв – 1)Нт = (12 – 1)Ч0,3 = 3,3 м.


Толщина тарелки – 0,04 м;

Высота сепарационного пространства – 0,7 м;

Высота кубового пространства – 2,3 м;

Высота опоры – 1,2 м;

Общая высота колонны:


Н = 1,2 + 2,3 + 0,7 + 18·0,04+ 3,3 + 1,5 =9,6 м


6 Гидравлический расчет колонны


6.1 Гидравлическое сопротивление сухой тарелки


DРс = xwп2 rп / (2j2) (45)


где j = 0,10 – относительное свободное сечение тарелки;

x = 1,5 – коэффициент сопротивления тарелки (Приложение Е).

нижняя часть:


DРсн = 1,5Ч1,682Ч1,037 / (2Ч0,1002) = 219,51 Па


верхняя часть:


DРсв = 1,5Ч1,812Ч0,983 / (2Ч0,1002) = 241,53 Па


6.2 Гидравлическое сопротивление обусловленное силами поверхностного натяжения


s = 0,5(sА + sВ) (46),


где sА = 0,017 Н/м - поверхностное натяжение этанола;

sВ = 0,059 Н/м – поверхностное натяжение воды.


s = 0,5Ч(0,017 + 0,059) = 0,038 Н/м

DРб = 4s/dэ (47)


где dэ = 0,005 м – диаметр отверстий.


DРб =4Ч0,038/0,005 = 30,4 Па


6.3 Гидравлическое сопротивление газожидкостного слоя


DРсл = grжh0 (48)


где h0 –высота светлого слоя жидкости на тарелке.


h0 = 0,787q0,2hп0,56wТm[1 – 0,31exp(– 0,11m)](sж/sи)0,09 (49)


где q = L/rП – удельный расход жидкости;

П = 0,57 м – периметр сливного устройства;

hП = 0,03 м – высота сливного порога;

wт = wпSк/Sт – скорость пара отнесенная к рабочей площади тарелки;

sв = 0,059 Н/м – поверхностное натяжение воды

m – показатель степени m = 0,05 – 4,6hп = 0,05 – 4,6Ч0,03 = – 0,088

нижняя часть:


hон = 0,787Ч[1,56/(928,77Ч0,57)]0,2Ч0,030,56Ч(1,81Ч0,502/0,41) – 0,088ґ

ґ[1 – 0,31Чexp(– 0,11Ч0,33)]Ч(0,038/0,059)0,09 = 0,022 м


верхняя часть:


hов = 0,787Ч[0,39/(837,77Ч0,57)]0,2Ч0,030,56Ч(1,68Ч0,502/0,41) – 0,088ґ

ґ[1 – 0,31Чexp(– 0,11Ч0,33)]Ч(0,038/0,059)0,09 = 0,017 м

DРн.сл = 928,77Ч9,8Ч0,022 = 198,49 Па

DРв.сл = 837,77Ч9,8Ч0,017 = 139,57 Па


6.4 Полное сопротивление тарелки


DР = DРс + DРб· + DРсл (50)

DРн =219,51 + 30,40 + 198,49 = 448,40 Па

DРв = 241,53 + 30,40 + 139,57 = 411,5 Па


6.5 Суммарное гидравлическое сопротивление рабочей части колонны


DРк = 448,40Ч6 + 411,5Ч12 =7629,6 Па


7 Тепловой расчет колонны


7.1 Расход теплоты отдаваемой воде в дефлегматоре


Qд = Р(1 + R)rр (51)

Qд = 0,34Ч(1+1,8) 1173,24 = 1116,92 кВт


где rр – теплота конденсации флегмы


rр = rAРасчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода + (1 – Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода)rв (52)

rр = 0,82Ч882 + (1 – 0,82)Ч2500 = 1173,24 кДж/кг


где rA = 882 кДж/кг – теплота конденсации этанола, кДж/кг

rв = 2500 кДж/кг–теплота конденсации воды, кДж/кг

В качестве охлаждаемого агента принимаем воду с начальной температурой 20°С, и конечной 30°С, тогда средняя разность температур составит:


Dtб = 77 – 20 = 57° С

Dtм = 77 – 30 = 47° С

Dtcр = (Dtб + Dtм) / 2 (53)

Dtcр = (57 + 47) / 2 = 52,0° С


Ориентировочное значение коэффициента теплопередачи:


К = 400 Вт/(м2ЧК), тогда требуемая поверхность теплообмена

F = Qд / (KDtср) (54)

F = 1116,92Ч103/(400Ч52,0) = 54 м2


Принимаем стандартный кожухотрубчатый конденсатор с диаметром кожуха 600 мм и длиной труб 4 м, для которого поверхность теплообмена равна 63 м2 (Приложение Д).

Расход охлаждающей воды


Gв = Qд / [св(tвк – tвн)] (55)

Gв = 1116,92/[4,19Ч102·(30 – 20)] = 0,27 кг/с


7.2 Расход теплоты в кубе испарителе


Qк = 1,03(Qд + Рсрtр + Wcwtw – FcFtF) (56)


где ср – теплоемкость дистиллята, кДж/(кгЧК); сw – теплоемкость кубового остатка, кДж/(кгЧК); сF– теплоемкость исходной смеси, кДж/(кгЧК); 1,03 – коэффициент, учитывающий потери в окружающую среду.


сp = xp сА + (1 – xp ) сВ; (57)


сА – теплоемкость этилового спирта, кДж/(кг °C) (Приложение Г);

сВ – теплоемкость воды, кДж/(кг °C) (Приложение Г).


сp=0,82·0,71·4,19+0,18·4,19= 3,19 кДж/(кгЧК).


Аналогично находим сF =3,27 кДж/(кгЧК) и сw =4,16 кДж/(кгЧК).


Qк = 1,03(1116,92 + 0,34Ч3,19Ч77 + 1,05Ч4,16Ч99,1 – 1,39Ч3,27Ч68) = 1362,52 кВт


7.3 Расход греющего пара


Принимаем пар с давлением 0,3 МПа, для которого теплота конденсации


r = 2171 кДж/кг, тогда

Gп = Qк/r (58)

Gп = 1362,52 / 2171 = 0,63 кг/c


Средняя разность температур в кубе испарителе


Dtср = tп – tw (59)

Dtср = 167 – 99 = 68° C


Ориентировочное значение коэффициента теплопередачи


К = 300 Вт/(м2ЧК), тогда требуемая поверхность теплообмена.

F = Q / (KDtср) (60)

F = 1362,52Ч103/(300Ч68) = 66 м2


Принимаем стандартный кожухотрубчатый теплообменник с диаметром кожуха 600 мм и длиной труб 4 м, для которого поверхность теплообмена равна 75 м2 (Приложение Д).


8 Конструктивный расчет


Корпус колонны диаметром до 1000 мм изготовляют из отдельных царг (Приложение Б), соединяемых между собой с помощью фланцев.

Толщина обечайки:


S > pD/(2[s]j – p) + c (61)


где [s] = 138 МПа – допускаемое напряжение для стали [3c394];

j = 0,8 – коэффициент ослабления сварного шва;

с = 0,001 мм – поправка на коррозию [3с394].


S > 0,1Ч0,8/(2Ч138Ч0,8 – 0,1) + 0,001 = 0,003 м


Принимаем толщину обечайки s=8мм

Наибольшее распространение в химическом машиностроении получили эллиптические отбортованные днища по ГОСТ 6533 – 78.

Толщину стенки днища (рис 11) принимаем равной толщине стенки обечайки sд = s = 8 мм.


Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода

Рис 11 – Днище колонны


Характеристика днища:

h = 40 мм – высота борта днища;

Масса днища mд = 16,9 кг.

Объем днища Vд = 0,086 м3.

Соединение обечайки с днищами осуществляется с помощью плоских приварных фланцев по ОСТ 26–428–79 (рис 12).


Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода

Рис 12 – Фланец


Подсоединение трубопроводов к аппарату осуществляется с помощью штуцеров.

Диаметр штуцеров


Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода (62)


где wшт – скорость среды в штуцере.

Принимаем скорость жидкости wшт=1 м/с, газовой смеси wшт=25 м/с

Штуцер для входа исходной смеси


d1,2 = (1,39/0,785Ч1·903,34)0,5 = 0,044 м


принимаем d1 = d2 = 50 мм

Штуцер для входа флегмы

d3 = (1,8Ч0,34/0,785Ч1Ч772,20)0,5 = 0,033 м


принимаем d3 = 40 мм

Штуцер для выхода кубового остатка


d3 = (1,05/0,785Ч1Ч954,2)0,5 = 0,037 м


принимаем d4 = 40 мм

Штуцер для выхода паров


d3 = (0,72/0,785Ч25Ч1,037)0,5 = 0,188 м


принимаем d5 = 200 мм

Штуцер для входа паров


d6 = (0,5/0,785Ч25Ч0,983)0,5 = 0,17 м


принимаем d4 = 200 мм

Все штуцера должны быть снабжены плоскими приварными фланцами по ГОСТ 12820-80. Конструкция фланца приводится на рисунке 13, а размеры в таблице 4.


Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода

Рис 13 – Фланец штуцера


Таблица 4 – Размеры приварного фланца штуцера

dусл D D2 D1 h n d
40 130 100 80 13 4 14
50 140 110 90 13 4 14
200 315 280 258 18 8 18

Расчет опоры

Аппараты вертикального типа с соотношением Н/D > 5, размещаемые на открытых площадках, оснащают так называемыми юбочными цилиндрическими опорами, конструкция которых приводится на рисунке 14.


Расчет ректификационной установки для разделения бинарной смеси этиловый спирт-вода

Рис 14 – Опора юбочная


Ориентировочная масса аппарата.

Масса обечайки


mоб = 0,785(Dн2-Dвн2)Нобρ (63)


где Dн = 0,616 м – наружный диаметр колонны;

Dвн = 0,6 м – внутренний диаметр колонны;

Ноб = 9,6 м – высота цилиндрической части колонны

ρ = 7900 кг/м3 – плотность стали


mоб = 0,785(0,6162-0,62)9,6·7900 = 952,55 кг


Масса тарелок


mт = mn (64)

mт = 18·16,0 = 288,0 кг

m = 16,0 кг – масса одной тарелки


Общая масса колонны

Принимаем, что масса вспомогательных устройств (штуцеров, измерительных приборов, люков и т.д.) составляет 10% от основной массы колонны, тогда


mк = mоб + mт + 2mд (65)

mк = 1,1(952,55 + 288,0 +2·16,9) = 1401,79 кг≈1402 кг


Масса колонны заполненной водой при гидроиспытании

Масса воды при гидроиспытании:


mв = 1000(0,785D2Hц.об + 2Vд) (66)

mв = 1000(0,785·0,62·9,6 + 2·0,086) = 2884,96 кг≈2885 кг

ректификационный колонна ситчатый этанол вода

Максимальный вес колонны


mmax = mк + mв (67)

mmax = 1402 + 2885 = 4280 кг = 0,042 МН


Принимаем внутренний диаметр опорного кольца D1 = 0,55 м, наружный диаметр опорного кольца D2 = 0,8 м.


Площадь опорного кольца


А = 0,785(D22 – D12) (68)

А = 0,785(0,82 – 0,552) = 0,27 м2


Удельная нагрузка опоры на фундамент


s = Q/A (69)

s= 0,042/0,27 = 0,16 МПа < [s] = 15 МПа –

Если Вам нужна помощь с академической работой (курсовая, контрольная, диплом, реферат и т.д.), обратитесь к нашим специалистам. Более 90000 специалистов готовы Вам помочь.
Бесплатные корректировки и доработки. Бесплатная оценка стоимости работы.

Поможем написать работу на аналогичную тему

Получить выполненную работу или консультацию специалиста по вашему учебному проекту

Похожие рефераты: