Xreferat.com » Рефераты по геологии » Расчёт и крепление обсадных колонн

Расчёт и крепление обсадных колонн

Министерство образования Российской Федерации

Уфимский Государственный Нефтяной Технический Университет


Кафедра бурения нефтяных и газовых скважин


КУРСОВОЙ ПРОЕКТ


Выполнил:

ст. гр. ГБ-99-01 / Aхматдинов Р.Б./


Проверил: /Янгиров Ф.Н./


Уфа 2003

Содержание:


Введение

Обоснование и проектирование конструкции скважины

Расчет обсадных колонн

Обоснование состава технологической оснастки компоновки обсадной колонны

Обоснование способа и режима спуска ОК

Обоснование способа цементирования, параметров и вида тампонажных материалов

Обоснование способа контроля качества цементирования

Выбор и обоснование способа освоения скважины

Вопросы ОТ, ОС и ТБ при заканчивании скважин

Литература

Введение


Среди важнейших видов промышленной продукции, объемы производства которой определяют современное состояние и уровень развития материально-технической базы той или иной страны, одно из главных мест отводится производству и потреблению нефтепродуктов, а также добыче нефти и газа.

В России, где основным источником формирования бюджета и поступления валютных резервов является нефтегазовый комплекс, вопрос о поддержании объемов производства и их росте наиболее актуален. Уменьшение объемов добычи связано с истощением запасов месторождений, износом основных производственных фондов.

Решение данной проблемы возможно только путем введения в разработку новых месторождений, а также путем разработки более глубоких горизонтов.

Для этого необходимо значительно увеличить объем буровых работ и работ по капитальному ремонту скважин в основном путем повышения технико-экономических показателей бурения за счет роста производительности труда и улучшения технологической базы. Рост производительности труда зависит от технологии бурения (ремонта) и квалификации работников, а улучшение технологической базы возможно путем внедрения новых разработок и увеличения научно-исследовательской работы в данной отрасли.

Необходимость быстрейшего развития экономики нашей страны ставит перед работниками нефтяной промышленности задачу - повысить эффективность и улучшить качество бурения. Эта задача включает в себя как количественный рост, так и качественный: совершенствование техники и технологии бурения скважин, повышение производительности буровых работ и снижение их себестоимости. Немалые резервы заключаются в совершенствовании качества вскрытия нефтяных и газовых пластов при бурении, ускорении опробования и испытания, в совершенствовании конструкций скважин и уменьшению металлоемкости, в повышении долговечности крепления и разобщения нефтегазоводоносных горизонтов.

В настоящее время к строительству скважины предъявляются значительно более жесткие экологические и экономические требования. Строительство скважины и ее эксплуатация должны оказывать минимальное влияние на экосистему. Разработка месторождения должна преследовать цель не максимально быструю его выработку, а наибольшую его нефтегазоотдачу с причинением минимального ущерба окружающей среде.

Целью данного курсового проекта является закрепление теоретических знаний по дисциплине "Заканчивание скважин" и получение практических инженерных навыков при решении вопросов связанных с расчётом и креплением обсадных колонн.

Исходные данные для проектирования

В данном отчете по производственной практике представлены сведения о Лесмуровском месторождении Стрежевского УБР. Стрежевское УБР входит в состав закрытого акционерного общества «Сибирская сервисная компания».

Данное месторождение находится в южной части Томской области. Рельеф местности, в большей части, равнинный и слабо всхолмленный. Местность сильно заболоченная и покрыта озерами. Толщина почвенного слоя достигает тридцати сантиметров. В зимний период времени толщина снежного покрова достигает ста пятидесяти сантиметров. Месторождение находится в зоне сосново-березовых лесов. Грунт, в основном, торфяно-болотный, песчаный а также представлен суглинками, глинами и супесями.

Среднегодовая температура воздуха –20 градусов по Цельсию, максимальная летняя температура составляет +35 градусов по Цельсию, минимальная температура в зимний период –50 градусов по Цельсию. Максимальная глубина промерзания грунта – 2,4 метра. Преобладающее направление ветра в зимний период – юго-западный и западный, а в летний – северный и северо-восточный. Максимальная скорость ветра – 22 метра в секунду. Многомерзлые породы отсутствуют.

Отопительный период продолжается 257 суток.


Таблица 1. Литолого-стратиграфическая характеристика разреза.

Стратиграфическое

подразделение

Глубина

залегания, м

Мощность,

м

Краткое описание пород Индекс подразделения Коэфф. кавернозности

от до



1 2 3 4 5 6

Четвертичные отл.

Журавская свита

Новомихайловская свита

Атлымская свита


Чеганская свита

Люлинворская свита

Талицкая свита

Ганькинская свита

Березовская свита

Кузнецовская свита

Уватская свита


Х-мансийская свита


Викуловская свита


Кошайская свита


Фроловская свита


0

30


85

190


240


455

670

820

990

1100

1130


1550


1740


2015


2070


30

85


190

240


455


670

820

990

1100

1130

1550


1740


2015


2070


2700


30

55


105

50


215


215

150

170

110

30

420


190


275


55


630


Суглинки, глины.

Пески, глины

Глины, пески

Пески, алевролиты

Глины


Глины, опоки

Глины, алевролиты

Глины

Глины, алевролиты

Глины

Глины, песчаники, пески, алевролиты

Песчаники, глины, алевролиты

Песчаники, алевролиты,

аргиллиты

Аргиллиты,глины,алев-ролиты

Песчаники, глины, алевролиты аргиллиты

Q

Р2/3


Р2/3

Р1/3


Р1/3-Р3/2


Р2/2

Р1

К2

К2

К2

К2+К1


К1


К1


К1


К1

1,3

1,3


1,3

1,3


1,25


1,25

1,25

1,25

1,25

1,25

1,25


1,25


1,25


1,25


1,25

Таблица 2 . Нефтеность по разрезу скважины.

Индекс

стратигр.

Подразде-ления

интервал Тип коллетора

Плот

ность, г/см3

Содержание серы,%/ парафина,% Дебит,м/сут Газовый фактор, м/м3

от до




1 2 3 4 5 6 7 8

К1(АС10)

К1(АС11)

К1(АС12)

2470

2520

2590

2490

2535

2650

Поров

поров

поров

0,868 0,866

0,863

1,2/2,5

1,2/2,5

1,2/2,5

3,2-58

19,3-57

4,2

-

67

-


Таблица 3.Водоносность.

Индекс страте-графического подразделения Интервал, м Тип коллектора Плот-ность, г/см3 Дебит, м3/сут Химический состав воды, мг/экв Минерализация, г/л

от до


анионы катионы






Cl2 SO4 HCO3 Na(K) Mg Ca
К2-К1 1090 1910 Поров. 1,01 15-20 98 - 2 92 3 5 15-18
К1(АС4-6) 2055 2060 Поров. 0,98 5-28 90 0,5 9,5 93 1 6 14-16
К1(БС16-22) 2785 2790 Поров. 0,98 3,03 92 - 8,0 96 0,5 3,5 14-16

Таблица 4.Давление и температура по разрезу скважины.

Индекс стратегр подразделения Интервал, м Градиент

от до Пластового давления Гидроразрыва пород Горного давления Геотермический



Величина кгс/см2 на м Источник получения Величина, кгс/см2 на м Источник получения Величина, кгс/см2 на м Источник получения Величина град. С на 100 м Источник получения
Q-P3/2 0 450 Рпл=Ргр расчет 0,20 расчет 0,22 расчет 2,5 РФЗ
Р3/2-К2 450 1130 0,100 расчет 0,20 расчет 0,22 расчет 2,5 РФЗ
К2-К1 1130 1740 0,100 расчет 0,17 расчет 0,22 расчет 3,0 РФЗ
К1 1740 2700 0,099 расчет 0,17 расчет 0,22 расчет 3,0 РФЗ











Осложнения при бурении

Возможные осложнения по разрезу скважины предполагались как поглощение бурового раствора в интервале: 0-450 метров, с максимальной интенсивностью до 5 кубометров в час, при условии что параметры бурового раствора будут отклоняться от проектных. А также предполагалось разжижение глинистого раствора в интервале 1130-2015 метров при попадании в глинистый раствор агрессивной пластовой воды, сужение ствола скважины в интервале 2015-2700 за счет разбухания глины.

Также в интервале от 0 до 450 метров находились наиболее опасные прихватоопасные зоны, которые могли активизироваться за счет отклонения бурового раствора от проектных параметров и плохой очистки.

Возможные осыпи и обвалы стенок скважины по интервалам, а также их причины представлены в таблице 5.


Таблица 5. Осыпи и обвалы стенок скважины.

Индекс стратегр. Подразделения Интервал, м Интенсивность осыпей Проработка в интервале из-за этого осложнения Условия возникновения

от до
Мощность, м Скорость, м/час

Q-P3/2

P3/2-К2


К2-К1

0

450


1130

450

1130


2015

Интенсивные

слабые

слабые

550

680


885

100-120

100-120


100-120

Нарушение технологии

бурения, превышение скорости СПО, несоблюдение параметров бурового раствора, орг. простои.


Таблица 6. Нефтегазоводопроявления.

Индекс

Стратеграф

подразделения

Интервал, м

Вид проявляемого

флюида

Условия

возникновения


от до

К2+К1 1130 1740 Вода Пренебрежение к постоянному доливу жидкости в скважину во время подъема инструмента снижение давления в скважине ниже гидростатического, низкое качество глинистого раствора
К1(АС10) 2470 2490 Нефть
К1(АС11) 2520 2535 Нефть
К1(АС12) 2590 2655 Нефть

1. Обоснование и проектирование конструкции скважины


Таблица 1.1. Профиль ствола скважины.

Интервал по вертикали, м

Длина интер-

валапо верти-кали,м

Зенитный угол, град.

Горизонтальное

Отклонение,м

Длина по стволу, м
от до
В начале инт-ла В конце инт-ла За интервал общее Интервала Общая
0 145 145 0 0 0 0 145 145
145 272 127 0 19,5 21,39 21 130 275
272 750 478 19,5 19,5 169,24 191 506 781
750 1710 960 19,5 19,5 339,82 530 1019 1800
1710 2589 879 19,5 9,33 219,56 750 908 2708
2589 2700 111 9,33 8,39 17,13 767 111 2819

Профиль скважины состоит из четырех участков (рисунок 1.):

Вертикальный участок

Интервал набора кривизны

Интервал стабилизации зенитного угла

Интервал спада зенитного угла

Расчёт и крепление обсадных колонн

Рисунок 1. Профиль ствола скважины.


Конструкция скважины определяется заданием заказчика (добывающей организации) и геологическими условиями района работ. Обоснование конструкции проводится в два этапа. На первом этапе выбирается метод вхождения в пласт, число обсадных колонн и глубины их спуска. На втором – размеры колонн, диаметры долот, интервалы цементирования.

Расчитаем индексы давления по следующей формуле из [ 1 ]:


Расчёт и крепление обсадных колонн.


Результаты расчёта сведём в таблицу 1.2.


Таблица 1.2.


Интервал



Литология



Рпл ,МПа



Рпогл ,МПа



КА



Кпогл


0-450


Q-P3/2


4,5


9


1,02

2,04


450-1130


Р3/2-К2


11,3


22,6


1,02


2,04


1130-1740


К2-К1


17,4


29,6


1,02


1,74


1740-2700


К1


26,7


45,9


1,01


1,73



Расчёт и крепление обсадных колонн

Рисунок 2. График индексов давлений пластового и гидроразрыва пласта.

Выбор диаметров обсадных колонн и диаметров долот

Проектом разработка предусмотрено использовать эксплуатационную колонну диаметром 146,1 мм.

Диаметр долота для бурения ствола под заданную колонну определяют по формуле:


Dд=Dм+2·δ,


где Dм – диаметр муфты обсадной колонны, мм.

δ=5…40 мм – минимальный зазор.

Диаметры кондуктора и направления можно рассчитать по формуле:


Dк=Dд+2·Δ,


где Δ=3…5 мм – зазор.

Диаметр долота под эксплуатационную колонну:

Dдэ=166 + 2·20=206 мм. По ГОСТ 20-692-75 выбираем Dдэ=215.9 мм.

Диаметр кондуктора :

Dк=215,9+2∙5=225,9 мм, Выбираем Dк=244,5 мм.

Диаметр долота под кондуктор :

Dдк=270+2∙10=290 мм. Выбираем Dдк=295,3 мм.

Диаметр направления :

Dн=295,3 +2∙5=305,3 мм. Выбираем Dн=323,9 мм.

Диаметр долота под направление :

Dдн=351+2∙10=371 мм. Выбираем Dдн=393,7 мм.

Колонна направления нужна для перекрытия водных горизонтов во избежании перемешивания их вод, попадания раствора и твердой фазы в них, которые приводят к экологическим проблемам, а также для исключения обвалов стенок скважины.

2. Расчёт обсадной колонны


Основными расчётами обсадных колонн, являются расчёты на наружное и внутреннее избыточное давление и расчёт на растяжение.

Расчёт на внутреннее давление действующее на колонну.

Определим давление на устье при условии, что скважина заполнена пластовой жидкостью:


Расчёт и крепление обсадных колонн.


Определим давление опрессовки на забое:


Расчёт и крепление обсадных колонн.


Где Расчёт и крепление обсадных колонн- опрессовочное давление на устье скважины.

Определим давление в конце эксплуатации:


Расчёт и крепление обсадных колонн.


Построим график внутренних давлений.

Расчёт и крепление обсадных колонн

Рисунок 3. График внутренних давлений.


Расчёт на наружное давление действующее на обсадную колонну.

В не зацементированном интервале заполненным промывочной жидкостью, наружное давление определяется, как гидростатическое от столба промывочной жидкости.


Расчёт и крепление обсадных колонн.


В зацементированном интервале до затвердевания цемента, давление определяется по давлению столба промывочной жидкости и цементного раствора.


Расчёт и крепление обсадных колонн.


В случае когда обсадная колонна зацементирована разной плотности, то допускается использовать среднюю плотность раствора с учётом длины каждого интервала.


Расчёт и крепление обсадных колонн .

Отсюда получим наружное давление до затвердевания цемента:


Расчёт и крепление обсадных колонн.


Определим наружное давление после затвердения цемента:


Расчёт и крепление обсадных колонн,


где Расчёт и крепление обсадных колонн- гидростатическое давление столба промывочной жидкости; Расчёт и крепление обсадных колонн- гидростатическое давление жидкости содержащейся в порах затвердевшего цемента.


Расчёт и крепление обсадных колонн

Построим график наружных давлений.


Расчёт и крепление обсадных колонн

Рисунок 4. График наружных давлений.

Определим внутренние избыточные давления действующие на обсадную колонну

В общем случае внутренние давления определяются как разность внутренних и наружных давлений на один и тот же момент времени, когда внутреннее давление в колонне достигает максимальных значений. Как правило это бывает при опрессовке обсадной колонны. Избыточное давление определяется для характерных точек, а распределение давления между ними принимается линейно.

По графику 3 и 4 определим характерные точки:


Расчёт и крепление обсадных колонн


При определении внутреннего избыточного давления в продуктивной зоне пласта вне осложнённых условий, вводится коэффициент разгрузки цементного кольца – К. Это обусловлено допущениями которые приняты при составлении методики расчёта. Для обсадных колонн диаметром 146 мм, К=0,25.


Расчёт и крепление обсадных колонн

Определим наружные избыточные давления

Наружные избыточные давления определяются как разность наружных и внутренних давлений на момент когда они достигают максимальных значений. Как правило это относится к моменту эксплуатации скважины. Избыточное давление определяются для характерных точек, а распределение давления между ними принимается линейно.

Расчёт и крепление обсадных колонн


При определении наружного избыточного давления в продуктивной зоне пласта вне осложнённых условий, вводится коэффициент разгрузки цементного кольца – К. Для обсадных колонн диаметром 146 мм, К=0,25.


Расчёт и крепление обсадных колонн


Построим график внутренних и наружных избыточных давлений.


Расчёт и крепление обсадных колонн

Рисунок 5. График наружных и внутренних избыточных давлений.


Рассчитаем обсадную колонну

Расчёт начинаем снизу вверх подбирая колонну исходя из расчёта на наружное давление и проверяем полученные данные расчётами на внутреннее давление и растяжение.

Выбираем трубы из [2], для 1 секции d=146мм, Расчёт и крепление обсадных колонн=7,7мм, [Расчёт и крепление обсадных колонн]=24,3 МПа, [Расчёт и крепление обсадных колонн]=35МПа, [Расчёт и крепление обсадных колонн]=1254кН, q=0,265кН, группы прочности Д, где

d- диаметр обсадной колонны;

Расчёт и крепление обсадных колонн - толщина стенки обсадной трубы;

[Расчёт и крепление обсадных колонн] – допустимое сминающее давление;

[Расчёт и крепление обсадных колонн] – допустимое внутреннее давление при котором возникает предел текучести материала трубы;

[Расчёт и крепление обсадных колонн] – допустимая страгивающая нагрузка определённая по формуле Яковлева

q – вес одного погонного метра трубы.


Рассчитаем на смятие нижнюю трубу первой секции

Основой расчёта является следующее уравнение:


Расчёт и крепление обсадных колонн,


где Расчёт и крепление обсадных колонн - коэффициенты запаса прочности на смятие, соответственно рассчитанной и допускаемой;

Расчёт и крепление обсадных колонн - расчётное сминающее давление в сечении z по длине обсадной колонны.

Из [3] получим, что в интервалах продуктивных пластов Расчёт и крепление обсадных колонн, в зависимости от устойчивости коллектора, примем Расчёт и крепление обсадных колонн. В остальных интервалах Расчёт и крепление обсадных колонн.


Расчёт и крепление обсадных колонн.


Определим длину первой секции: Расчёт и крепление обсадных колонн.

Определим вес первой секции: Расчёт и крепление обсадных колоннРасчёт и крепление обсадных колонн.

Рассчитаем на разрыв от внутреннего давления верхнюю трубу первой секции

Определим по графику 4 внутреннее избыточное давление на глубине.


Расчёт и крепление обсадных колонн


Основой расчёта является следующее уравнение:


Расчёт и крепление обсадных колонн


где Расчёт и крепление обсадных колонн- коэффициенты запаса прочности, соответственно рассчитанный и допускаемый, [3], Расчёт и крепление обсадных колонн

Расчёт и крепление обсадных колонн внутреннее избыточное давление в сечении колонны z.


Расчёт и крепление обсадных колонн


В интервале где на колонну действуют совместные (сжимающие и растягивающие) нагрузки должно выполнятся следующее условие:


Расчёт и крепление обсадных колонн

Проверим нижнюю трубу второй секции на действие совместных нагрузок


Расчёт и крепление обсадных колонн

Расчёт и крепление обсадных колонн условие выполняется.


Выбираем трубы для второй секции: d=146мм, Расчёт и крепление обсадных колонн=7,7мм, [Расчёт и крепление обсадных колонн]=24,3МПа, [Расчёт и крепление обсадных колонн]=35МПа, [Расчёт и крепление обсадных колонн]=1254кН, q=0,256кН, группы прочности Д.


Проверим нижнюю трубу второй секции на растяжение от веса первой секции

В основе расчёта используется уравнение:


Расчёт и крепление обсадных колонн, где [np] и np допустимый и расчётный коэффициенты запаса прочности на растяжение, из [3] [np]=1,3.

Расчёт и крепление обсадных колонн, условие выполняется.


Рассчитаем на смятие нижнюю трубу второй секции.


Расчёт и крепление обсадных колонн


Для определения длины второй секции подбираем трубы для третьей секции: d=146мм, Расчёт и крепление обсадных колонн=7,0мм, [Расчёт и крепление обсадных колонн]=20.3МПа, [Расчёт и крепление обсадных колонн]=31,8МПа, [Расчёт и крепление обсадных колонн]=1136кН, q=0,243кН, группы прочности Д.

Рассчитаем на смятие нижнюю трубу третьей секции

Глубину спуска третьей секции определим из графика 4.


Расчёт и крепление обсадных колонн


Определим длину второй секции: Расчёт и крепление обсадных колонн

Определим вес второй секции: Расчёт и крепление обсадных колонн


Расчёт на разрыв от внутреннего давления верхней трубы второй секции

Определим по графику 5 внутреннее избыточное давление на глубине L=2018м.


Расчёт и крепление обсадных колонн


Проверим нижнюю трубу третьей секции на действие совместных нагрузок


Расчёт и крепление обсадных колонн


Проверим нижнюю трубу третьей секции на растяжение от веса первой и второй секции


Расчёт и крепление обсадных колонн условие выполняется.

Определим допустимую длину третьей секции:


Расчёт и крепление обсадных колонн


Следовательно, третья секция может быть применена до устья.


Проверим верхнюю трубу третьей секции на разрыв от внутреннего давления

Определим по графику 5 внутреннее избыточное давление на глубине L=0 м.


Расчёт и крепление обсадных колонн

Проверим верхнюю трубу третьей секции на растяжение от веса первой и второй секции:

Определим вес третьей секции:Расчёт и крепление обсадных колонн


Расчёт и крепление обсадных колонн условие выполняется.


Таблица 2.1.

секции

Длина,

Li, м

Группа

проч-ности

Толщина стенки, мм

Вес погонного

метра,

кН

Вес секции,

кН

Фактические







nсм



np

1 160 Д 7,7 0,265 42,4 1,16 4,6 29,5
2 640 Д 7,7 0,265 170 1,2 3,7 5,3
3 1900 Д 7,0 0,243 461,7 1,19 2,5 1,69

3.Обоснование состава технологической оснастки компоновки ОК


Таблица 3.1.

Номер в по-

рядке спуска

Наименование, шифр,типоразмер Наружный диаметр,мм Внутренний диаметр, мм Длина (высота), мм

Масса,

кг

Количество,

шт

Направление
1 Башмак Б-324 351 308 350 60 1
Кондуктор
1 Башмак БК-245 270 120 413 57 1
2 Центратор ЦЦ-245/295-320-1 370 247 680 16,8 5
3 Обратный клапан ЦКОД-245-2 270 - 365 57 1
Эксплуатационная колонна
1 Башмак БК-146 166 70 334 22 1
2 Обратный клапан ЦКОД-146-1 166 - 350 19,8 1
3 Центратор ЦЦ-146/191-216-2 270 148 620 10,3 23
4 Заколонный пакер ПГП-146 (ПГПМ) 175 124 4500 185 1
5 Продавочная пробка ПВЦ-140-168 158 - 205 5 1

4. Обоснование режима спуска ОК


Предельная скорость спуска обсадной колонны определяется из соотношения


Рс = Ргст +Ргд Ј Ргр


где: Ргст - гидростатическое давление столба промывочной жидкости на глубине наиболее слабого пласта (пласта с наименьшим индексом давления начала поглощения или гидроразрыва);

Ргд - гидродинамическое давление в скважине при спуске колонны труб с закрытым нижним концом;

Ргр - давление начала поглощения (гидроразрыва) наиболее слабого пласта.

Гидродинамическое давление при спуске находится при турбулентном течении вытесняемой жидкости по формуле


Расчёт и крепление обсадных колонн,


при ламинарном течении по формуле :


Ргд=Расчёт и крепление обсадных колонн


где Расчёт и крепление обсадных колонн - соответственно длина и гидравлический диаметр кольцевого пространства на Расчёт и крепление обсадных колонн- том участке; Расчёт и крепление обсадных колонн- скорость течения жидкости на Расчёт и крепление обсадных колонн- том участке; n – количество участков кольцевого пространства различного размера от устья до наиболее слабого пласта, t0 - динамическое напряжение сдвига, l - коэффициент гидравлических сопротивлений.

Коэффициент Расчёт и крепление обсадных колонн является функцией параметра Сен-Венана - Илюшина

Расчёт и крепление обсадных колонн,


где Расчёт и крепление обсадных колонн β=(0,236+0,033Sen)/(1+0,036Sen)

Наиболее слабый пласт кг=кгmin=0.0173 МПа/м под башмаком технической колонны.

Зададимся скоростью спуска U=0.5 м/с, тогда скорость движения вытесняемой жидкости Uж будет равна:

Uжi= U·(Расчёт и крепление обсадных колонн),

Где Dc,Dт – соответственно диаметр трубы и наружный диаметр обсадных труб,К – коэффициент, учитывающий увлечение части жидкости стенками колонны труб. Для практических расчетов можно принять К=0.5.

Пусть режим течения вытесняемой жидкости в интервале установки технической колонны будет ламинарный, тогда:


Uжi=0.5(Расчёт и крепление обсадных колонн)=0.67 м/с.


Критическая скорость течения жидкости при смене режимов определяется по следующей формуле:


Uкр=25Расчёт и крепление обсадных колонн,


При плотности промывочной жидкости 1150 кг/м3 и

τ0=8.5·10-3·ρпр.ж.-7=2.8 Па, критическая скорость составит:


Uкр=25Расчёт и крепление обсадных колонн=25Расчёт и крепление обсадных колонн=1.23 м/с,

Так как Uж<Uкр, то режим течения ламинарный.

Тогда:


Расчёт и крепление обсадных колонн=Расчёт и крепление обсадных колонн=18.35, тогда β=0.51.


Гидродинамические давления на данном участке составят:


Ргд=Расчёт и
    <div class=

Если Вам нужна помощь с академической работой (курсовая, контрольная, диплом, реферат и т.д.), обратитесь к нашим специалистам. Более 90000 специалистов готовы Вам помочь.
Бесплатные корректировки и доработки. Бесплатная оценка стоимости работы.
Подробнее

Поможем написать работу на аналогичную тему

Получить выполненную работу или консультацию специалиста по вашему учебному проекту
Нужна помощь в написании работы?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Пишем статьи РИНЦ, ВАК, Scopus. Помогаем в публикации. Правки вносим бесплатно.

Похожие рефераты: