Комплекс геофизических исследований скважин Самотлорского месторождения для оценки ФЕС и насыщения коллекторов
В таблице 1.5.5. по основным подсчетным объектам приведено число скважин с признаками обводнения по данным ГИС, в которых отдельным прослоям в графе "характер насыщения" присвоен признак "обводненный".
Таблица 1.5.5
Число скважин с признаками обводнения по данным ГИСпо основным пластам Самотлорского месторождения
Пласт | Общее число скважин в контуре ВНК | Число скважин с обводнением по ГИС |
% скважин
с выделенными
|
Год начала выделения обводненных прослоев |
АВ11-2 | 15623 |
800 (Белозерский участок) |
5 |
1977 (Белозерский участок) |
АВ13 | 15430 | 2179 | 14 | 1973 |
АВ2-3 | 14011 | 3595 | 26 | 1975 |
АВ4-5 | 8253 | 2452 | 30 | 1975 |
БВ8 | 5967 | 1993 | 33 | 1972 |
БВ10 | 4211 | 536 | 13 | 1975 |
БВ19-22 | 2897 | 5 | 0,2 | 1990 |
ЮВ1 | 943 | 11 | 1,1 | 1986 |
Определение коэффициента пористости коллекторов
Для определения коэффициента пористости в скважинах Самотлорского месторождения использовались показания методов ГГК, НК и СП. Для настройки и проверки методик привлекались скважины с данными керна, пробуренные после 01.01.1987г.
Оценка коэффициента пористости и по данным плотностного (ГГК - П) метода производилась по скв. 4оц с использованием формулы: Кп=(ск-п)/(ск-ж), где dск,dж - значения плотности в скелете породы и в жидкости, соответственно, равные:ск=2,68г/см3, ж=1г/см3. Результаты оценки Кп по ГГКп приведены в таблице 1.5.6. Средние значения Кп,срГГКп=25,8%, Кп,сркерн=25,1%. Расхождение с керном составило 0,7%(абс.), относительное расхождение –2,8%. Судя по малым расхождениям с керном, плотностной гамма-гамма метод пригоден для определения пористости в коллекторах Самотлорского месторождения. Однако, исследования ГГК выполнены только в ограниченном числе скважин. Поэтому метод не может быть базовым для определений коэффициента пористости как подсчетного параметра.
Оценка коэффициента пористости по данным нейтронного метода производилась по скважинам, пробуренным после 1987г., по формуле: КпНКТ=Кп,n-КглґWгл, где Кп,n - нейтронная пористость, рассчитанная через Jn - двойной разностный параметр НКТ, Кгл - коэффициент объемной глинистости, полученный по связи J двойного разностного параметра ГК с глинистостью Кгл, Wгл - водородосодержание глин, принятое равным 0,22 Результаты оценки Кп по НКТ в сравнении со значениями коэффициента пористости по керну приведены в таблице 1.5.6.. Коэффициент корреляции между КпКЕРН и КпНК равен 0,53. Значительные отклонения значений КпНК от КпКЕРН связаны с невыдержанностью физических свойств опорных пластов по площади при расчетахJn и J, низким качеством эталонировки однозондовых приборов, с различной модификацией нейтронного метода в разведочных и эксплуатационных скважинах, что сложилось исторически: в разведочных скважинах использовалась модификация НГК с записью кривых НГК и ГК в открытом стволе скважины, в эксплуатационных скважинах- модификация НКТ и исследования делались в закрытом стволе.
Таблица 1.5.6
Сравнение значений пористости, определенной по керну и геофизическим методам
по продуктивным пластам Самотлорского месторождения
№ скв. |
Пласт |
Интервал коллектора |
Нэф,м |
Керн |
aсп |
Кп по ГИС,% |
|||||||||||||||
Интервал отбора керна, м |
N(Кп) |
N/h (Кп) |
Кп.ср,% |
N(Кпр) |
N/h(Кпр) |
Кпр.ср |
|||||||||||||||
Кровля |
Подошва |
кровля |
подошва |
Вынос,м |
НК |
СП |
ГГК |
||||||||||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 14 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 15 | 16 | 17 | 18 | ||||
1184 |
ЮВ1 |
2506.2 | 2506.6 | 0.4 | 2505 | 2515 | 70 | 5 | 12.5 | 15.3 | 5 | 12.5 | 17.4 | 0.81 | 15.3 | - | - | ||||
2508.4 | 2509.6 | 1.2 | 2505 | 2515 | 70 | 13 | 10.8 | 14.1 | 6 | 5 | 8.5 | 0.66 | 14.1 | - | - | ||||||
1244 |
АВ11-2 |
1743.2 | 1744.4 | 1.2 | 1739 | 1746 | 95.7 | 6 | 5 | 24.7 | - | - | - | 0.54 | - | 22.9 | - | ||||
1747.8 | 1748.2 | 0.4 | 1746 | 1753 | 100 | 5 | 12.5 | 23.2 | 3 | 7.5 | 9 | 0.47 | - | 22.1 | - | ||||||
1383 |
ЮВ1 |
2544.2 | 2545 | 0.8 | 2544 | 2553 | 86.7 | 3 | 11 | 17 | 2 | 2.5 | 3.8 | 0.78 | - | 13.9 | - | ||||
2545 | 2546.2 | 1.2 | 2544 | 2553 | 86.7 | 4 | 3.3 | 14.8 | 3 | 2.5 | 2.5 | 0.78 | - | 13.9 | - | ||||||
2547.4 | 2548 | 0.6 | 2544 | 2553 | 86.7 | 2 | 3.3 | 15.3 | 2 | 3.3 | 1.6 | 0.70 | - | 13.2 | - | ||||||
2548.6 | 2549.8 | 1.2 | 2544 | 2553 | 86.7 | 5 | 4.2 | 15.4 | 4 | 3.3 | 1.7 | 0.66 | - | 12.9 | - | ||||||
10138 |
БВ10 |
2249.6 | 2250 | 0.4 | 2246 | 2253 | 100 | 3 | 7.5 | 13.1 | - | - | - | 0.17 | 13.6 | - | - | ||||
2251.6 | 2252.8 | 1.2 | 2246 | 2253 | 100 | 8 | 4.4 | 12.1 | - | - | - | 0.12 | 10.6 | - | - | ||||||
12376 |
БВ10 |
2179 | 2181 | 2 | 2176 | 2183 | 80 | 5 | 2.5 | 18.3 | 4 | 2 | 0.9 | 0.27 | 17 | - | - | ||||
12764 |
БВ10 |
2225.8 | 2227.2 | 1.4 | 2227 | 2228.8 | Нет инф. | 2 | 1.4 | 24.6 | - | - | - | 0.78 | 24.2 | - | - | ||||
2230 | 2231.2 | 1.2 | 2230 | 2231.5 | Нет инф. | 4 | 3.3 | 23.6 | 1 | 0.8 | 91 | 0.65 | 24 | - | - | ||||||
13543 |
БВ10 |
2236.8 | 2241 | 4.2 | 2234 | 2247 | 94.6 | 24 | 5.7 | 13.6 | - | - | - | 0.15 | 14 | 12 | - | ||||
17662 |
АВ11-2 |
1749.2 | 1750 | 0.8 | 1748 | 1755 | 71.4 | 3 | 3.75 | 22.7 | 3 | 3.8 | 1.3 | 0.37 | 23 | 20.8 | - | ||||
1750 | 1750.4 | 0.4 | 1748 | 1755 | 71.4 | 2 | 5 | 21.3 | - | - | - | 0.37 | 20.3 | 20.8 | - | ||||||
АВ13 |
1753.4 | 1754.4 | 1 | 1748 | 1755 | 71.4 | 4 | 4 | 22.3 | 1 | 1 | 13 | 0.39 | 22.9 | 21.1 | - | |||||
17976 |
ЮВ1 |
2581.4 | 2582.6 | 1.2 | 2578 | 2583 | 92 | 7 | 5.8 | 22 | 6 | 5 | 164.2 | 1,00 | 20.4 | 17.5 | - | ||||
2585.4 | 2586.6 | 1.2 | 2583 | 2588 | 92 | 10 | 8.3 | 19 | 10 | 8.3 | 70.1 | 0.98 | 24.4 | 17.2 | - | ||||||
17977 |
АВ13 |
1769 | 1770.2 | 1.2 | 1767 | 1772 | 86 | 6 | 5 | 23.1 | - | - | - | 0.36 | 26.3 | 21.5 | - | ||||
1787.8 | 1788.8 | 1 | 1786 | 1791 | 92 | 4 | 4 | 23 | 4 | 4 | 51 | 0.52 | 19.8 | - | - | ||||||
2537.4 | 2538.4 | 1 | 2534 | 2539 | 94 | 5 | 5 | 15.8 | 5 | 5 | 10.8 | 0.93 | 17.5 | - | - | ||||||
2538.4 | 2538.8 | 0.4 | 2534 | 2539 | 94 | 2 | 5 | 17 | 2 | 5 | 9.6 | 0.98 | 17.5 | - | - | ||||||
2542.6 | 2543.2 | 0.6 | 2539 | 2542 | 100 | 3 | 5 | 15 | - | - | - | 0.67 | 11.6 | - | - | ||||||
25350 |
АВ11-2 |
1701.2 | 1702.2 | 1 | 1699.5 | 1704.5 | 76 | 6 | 6 | 22 | 5 | 5 | 1.3 | 0.39 | 22 | 21.1 | - | ||||
1707.8 | 1708.6 | 0.8 | 1704.5 | 17011 | 76.9 | 3 | 3.75 | 23 | 1 | 1.3 | 1.5 | 0.42 | 23 | 21.5 | - | ||||||
25410 |
АВ11-2 |
1747 | 1747.6 | 0.6 | 1746 | 1752 | 83.3 | 10 | 16.7 | 23.1 | 8 | 13.3 | 5.2 | 0.33 | 23 | 20.3 | - | ||||
25541 |
ЮВ1 |
2552.8 | 2554.8 | 2 | 2552 | 2557 | 74 | 7 | 3.5 | 17.3 | 3 | 1.5 | 57.9 | 0.94 | 17.3 | 16.5 | - | ||||
2554.8 | 2555.2 | 0.4 | 2552 | 2557 | 74 | 3 | 7.5 | 18.4 | 2 | 5 | 68.7 | 0.94 | 18.4 | 16.5 | - | ||||||
25969 |
АВ11-2 |
1747.6 | 1748.2 | 0.8 | 1746.5 | 1753 | 76.9 | 3 | 3.75 | 22 | - | - | - | 0.39 | 25.1 | 21.1 | - | ||||
1748.2 | 1748.8 | 0.6 | 1746.5 | 1753 | 76.9 | 2 | 3.3 | 22 | - | - | - | 0.39 | 18.9 | 21.1 | - | ||||||
ЮВ1 |
2548 | 2549.6 | 1.6 | 2545 | 2551 | 83.3 | 6 | 3.75 | 14.8 | 5 | 3.1 | 2.1 | 0.80 | 14.8 | 14.1 | - | |||||
25985 |
ЮВ1 |
2539.6 | 2540.4 | 0.8 | 2541 | 2546.5 | 100 | 4 | 5 | 14 | 3 | 3.8 | 1.7 | 0.74 | 14 | 13.9 | - | ||||
2556.6 | 2557.8 | 1.2 | 2552.5 | 2557 | 100 | 5 | 4.2 | 13 | 4 | 3.3 | 0.8 | 0.44 | 13 | 11 | - | ||||||
27170 |
АВ11-2 |
1732.6 | 1735 | 0.4 | 1731 | 1738 | 81.4 | 5 | 12.5 | 22 | 4 | 10 | 1.2 | 0.40 | - | - | - | ||||
АВ13 |
1753 | 1754.2 | 1 | 1748 | 1754 | 98.3 | 5 | 5 | 23 | 5 | 5 | 40 | 0.50 | - | 22.7 | - | |||||
1757.8 | 1758.2 | 0.4 | 1756 | 1760 | 82.5 | 7 | 17.5 | 23 | 7 | 17.5 | 47.8 | 0.60 | - | 24.2 | - | ||||||
27242 |
ЮВ1 |
2597.2 | 2597.6 | 0.4 | 2593 | 2600 | 78.6 | 2 | 5 | 14.7 | 2 | 5 | 6.4 | 0.66 | 13.3 | 13 | - | ||||
2598 | 2598.4 | 0.4 | 2593 | 2600 | 78.6 | 2 | 5 | 14.6 | 2 | 5 | 4.3 | 0.66 | 15.9 | 13 | - | ||||||
2599.2 | 2600 | 0.8 | 2593 | 2600 | 78.6 | 4 | 5 | 15.8 | 4 | 5 | 8.1 | 0.85 | 15.9 | 15.1 | - | ||||||
29057 |
АВ11-2 |
1753.6 | 1754.6 | 1 | 1763 | 1769 | 100 | 3 | 3 | 22.9 | 2 | 2 | 7.1 | 0.53 | 23.6 | 22.8 | - | ||||
1754.6 | 1755.6 | 1 | 1763 | 1769 | 100 | 5 | 5 | 21.8 | 3 | 3 | 3.4 | 0.60 | 24.3 | 24.1 | - | ||||||
1755.6 | 1758.6 | 1 | 1763 | 1769 | 100 | 10 | 3.3 | 21.2 | 12 | 12 | 1.9 | 0.54 | 23.7 | 22.9 | - | ||||||
29079 |
ЮВ1 |
2555.8 | 2556.8 | 1 | 2539 | 2546.5 | 97.3 | 3 | 3 | 24.1 | - | - | - | 0.68 | - | - | - | ||||
29674 |
ЮВ1 |
2574.8 | 2576.6 | 1.8 | 2573 | 2580 | 81.4 | 21 | 11.7 | 16.9 | 14 | 7.8 | 30.8 | 0.92 | 18.7 | 16.2 | - | ||||
2577.8 | 2578.6 | 0.8 | 2573 | 2580 | 81.4 | 7 | 8.75 | 16.4 | 1 | 1.3 | 8.7 | 0.80 | 15.4 | 14.2 | - | ||||||
2583.2 | 2584.4 | 1.2 | 2580 | 2587 | 75.7 | 11 | 9.2 | 17.4 | 11 | 9.2 | 36.2 | 1,00 | 16.7 | 17.5 | - | ||||||
2584.4 | 2585.2 | 0.8 | 2580 | 2587 | 75.7 | 4 | 5 | 18.5 | 4 | 5 | 213 | 1,00 | 20.6 | 17.5 | - | ||||||
2585.2 | 2586.4 | 1.2 | 2580 | 2587 | 75.5 | 10 | 8.3 | 16.6 | 8 | 6.7 | 80.9 | 0.91 | 17.3 | 16.5 | - | ||||||
2586.4 | 2587.8 | 1.4 | 2580 | 2587 | 75.7 | 7 | 5 | 16.3 | 5 | 3.6 | 135.6 | 0.94 | 14.8 | 16.5 | - | ||||||
32295 |
АВ11-2 |
1700.4 | 1701.4 | 1 | 1697 | 1701 | 73.8 | 9 | 9 | 23.7 | 6 | 6 | 9.4 | 0.36 | 23.7 | 20.7 | - | ||||
АВ13 |
1716 | 1717.2 | 1.2 | 1716 | 1721 | 70 | 10 | 8.3 | 24.5 | 6 | 5 | 39.5 | 0.55 | 17 | 23.3 | - | |||||
1725.4 | 1726 | 0.6 | 1726 | 1731 | 90 | 5 | 8.3 | 23.9 | 2 | 3.3 | 1 | 0.40 | 25.6 | 21.2 | - | ||||||
АВ2-3 |
1754.4 | 1755.6 | 1.2 | 1751 | 1756 | 71 | 24 | 20 | 26.7 | 19 | 15.8 | 135 | 0.73 | 23.3 | 25.3 | - | |||||
32329 |
АВ11-2 |
1747.8 | 1749.2 | 1.4 | 1747 | 1754 | 71.4 | 14 | 10 | 22.8 | - | - | - | 0.30 | 24.5 | 19.9 | - | ||||
1751.6 | 1752.8 | 1.2 | 1747 | 1754 | 71.4 | 9 | 7.5 | 22.7 | - | - | - | 0.30 | 21.8 | 19.5 | - | ||||||
АВ13 |
1777 | 1779 | 2 | 1773 | 1778 | 72 | 11 | 5.5 | 23 | 4 | 2 | 3 | 0.39 | 22.1 | 21.2 | - | |||||
АВ2-3 |
1825.6 | 1827 | 1.4 | 1822 | 1828 | 83.3 | 18 | 12.9 | 24.1 | 12 | 8.6 | 3.6 | 0.46 | 23.8 | - | - | |||||
АВ4-5 |
1830.2 | 1831 | 0.8 | 1828 | 1833 | 70 | 4 | 5 | 24 | 2 | 2.5 | 22.2 | 0.47 | 24.4 | 22.2 | - | |||||
32685 |
БВ8 |
2188.6 | 2190.4 | 1.8 | 2187.5 | 2194 | 80 | 8 | 4.4 | 22.1 | 2 | 1.1 | 35.1 | 0.61 | 17.7 | - | - | ||||
2191 | 2192 | 1 | 2187.5 | 2194 | 80 | 16 | 16 | 15 | - | - | - | 0.14 | 5.5 | 12 | - | ||||||
2195.2 | 2196.8 | 1.6 | 2194 | 2200 | 63.3 | 12 | 14.1 | - | - | - | 0.19 | 24.1 | 12 | - | |||||||
2201.2 | 2204.8 | 3.6 | 2200 | 2206.5 | 100 | 60 | 16.6 | 25.7 | 53 | 14.7 | 1683 | 0.82 | 33.3 | - | - | ||||||
2205.8 | 2206.4 | 0.8 | 2200 | 2206.4 | 100 | 2 | 2.5 | 26.1 | 1 | 1.3 | 989.9 | 1,00 | 27.8 | - | - | ||||||
2214.2 | 2216.2 | 2 | 2200 | 2207 | 100 | 8 | 4 | 26.2 | 6 | 3 | 1701 | 0.94 | 20.8 | - | - | ||||||
34553 |
ЮВ1 |
2503.2 | 2504 | 0.8 | 2503 | 2509 | 91.7 | 5 | 6.25 | 17 | 4 | 5 | 26.2 | 0.97 | 24.6 | 17.5 | - | ||||
2505.2 | 2505.6 | 0.4 | 2503 | 2509 | 91.7 | 5 | 12.5 | 17.8 | 2 | 5 | 31.5 | 1,00 | 12.9 | - | - | ||||||
2510 | 2511.4 | 1.4 | 2509 | 2513 | 70 | 7 | 5 | 15.5 | 6 | 4.3 | 7.8 | 0.89 | 12.9 | 16.6 | - | ||||||
35681 |
БВ19-22 |
2359 | 2362.2 | 3.2 | 2359 | 2366 | 28.6 | 8 | 2.2 | 18.2 | - | - | - | 0.43 | 20.8 | - | - | ||||
2377.8 | 2378.8 | 1 | 2378 | 2384 | 90 | 11 | 11 | 17.8 | - | - | - | 0.43 | 20.8 | 11.2 | - | ||||||
2380 | 2382.6 | 2.6 | 2378 | 2384 | 90 | 2 | 0.8 | 20.4 | - | - | - | 0.57 | 20.9 | 12.3 | - | ||||||
2398 | 2403.6 | 5.6 | 2398 | 2405 | 93.9 | 18 | 3.2 | 14.5 | - | - | - | 0.23 | 20.5 | 12 | - | ||||||
37763 |
ЮВ1 |
2484.6 | 2485.2 | 0.6 | 2479 | 2485.5 | 73.8 | 2 | 3.3 | 14.3 | 1 | 1.7 | - | 0.67 | - | 13.1 | - | ||||
2485.2 | 2485.6 | 0.4 | 2479 | 2485.5 | 73.8 | 2 | 5 | 14.8 | 2 | 5 | 12.3 | 0.67 | - | 13.1 | - | ||||||
38171 |
ЮВ1 |
2486.6 | 2487.4 | 1.2 | 2483 | 2490 | 82.9 | 5 | 6.2 | 15.3 | 4 | 3.3 | 1.1 | 0.69 | - | 12.8 | - | ||||
2507.2 | 2507.6 | 0.4 | 2497.5 | 2505 | 70.8 | 2 | 5 | 16.5 | - | - | - | 1,00 | - | 17.5 | - | ||||||
2508 | 2510.6 | 0.4 | 2497.5 | 2505 | 70.8 | 11 | 4.2 | 15.9 | - | - | - | 0.93 | - | 17.5 | - | ||||||
39640 |
ЮВ1 |
2467 | 2467.6 | 0.6 | 2465 | 2473 | 71.3 | 7 | 11.7 | 16 | 7 | 11.7 | 29.4 | 0.82 | 18.2 | 14.4 | - | ||||
2467.6 | 2468.4 | 0.8 | 2465 | 2473 | 71.3 | 5 | 6.25 | 18.1 | 5 | 6.3 | 98 | 0.89 | 18.2 | 15.7 | - | ||||||
2468.4 | 2469.4 | 1 | 2465 | 2473 | 71.3 | 7 | 7 | 18.5 | 7 | 7 | 124.6 | 0.89 | 18.2 | 15.7 | - | ||||||
2469.4 | 2469.8 | 0.4 | 2465 | 2473 | 71.3 | 3 | 7.5 | 15 | 3 | 7.5 | 2 | 0.85 | 14.5 | 15.7 | - | ||||||
2469.8 | 2470.4 | 0.6 | 2465 | 2473 | 71.3 | 5 | 8.3 | 16 | 5 | 8.3 | 5.7 | 0.89 | 14.5 | 15.7 | - | ||||||
40720 |
ЮВ1 |
2474.2 | 2475 | 0.8 | 2476 | 2481.3 | 100 | 5 | 6.25 | 14.5 | 4 | 5 | 2.1 | 0.79 | 13.9 | 14 | - | ||||
2477.2 | 2478 | 0.8 | 2476 | 2481.3 | 100 | 4 | 5 | 17.6 | 4 | 5 | 18.3 | 0.88 | 18.3 | 15.5 | - | ||||||
2478 | 2478.6 | 0.6 | 2476 | 2481.3 | 100 | 2 | 3.3 | 17.3 | 2 | 3.3 | 35.3 | 0.88 | 18.3 | 15.5 | - | ||||||
2478.6 | 2479.6 | 1 | 2476 | 2481.3 | 100 | 4 | 4 | 17.5 | 4 | 4 | 39.7 | 0.88 | 18.3 | 15.5 | - | ||||||
2479.6 | 2480.6 | 1 | 2476 | 2481.3 | 100 | 5 | 5 | 18.4 | 3 | 3 | 70 | 0.88 | 16.4 | 15.5 | - | ||||||
43043 |
АВ13 |
1773.8 | 1774.4 | 0.6 | 1769 | 1775 | 75 | 2 | 3.3 | 20.5 | - | - | - | 0.43 | 21.6 | 21.7 | - | ||||
1776.6 | 1777.4 | 0.8 | 1775 | 1781 | 83.3 | 8 | 10 | 22 | 8 | 10 | 14.7 | 0.57 | 22 | 24.2 | - | ||||||
1777.4 | 1778.8 | 1.4 | 1775 | 1781 | 83.3 | 9 | 6.4 | 23.8 | 9 | 6.4 | 6.3 | 0.64 | 22.8 | 24.2 | - | ||||||
43114 |
АВ13 |
1777.4 | 1778 | 0.6 | 1778 | 1784 | 75 | 5 | 8.33 | 25.4 | 5 | 8.3 | 411.9 | 0.82 | 25 | 26.5 | - | ||||
1778 | 1779 | 1 | 1778 | 1784 | 75 | 4 | 4 | 26.8 | - | - | - | 0.82 | 27.9 | 26.5 | - | ||||||
1779.4 | 1781.2 | 1.8 | 1778 | 1784 | 75 | 2 | 3 | 25.9 | - | - | - | 0.84 | - | 28 | - | ||||||
43126 |
ЮВ1 |
2548.6 | 2551 | 2.4 | 2549 | 2554 | 74 | 9 | 3.7 | 18 | 5 | 2.1 | 18.1 | 1,00 | 20 | 17.5 | - | ||||
43133 |
АВ11-2 |
1746.2 | 1746.6 | 0.4 | 1735 | 1741 | 83.3 | 2 | 5 | 20.5 | 2 | 5 | 0.5 | 0.40 | 19.4 | 21.3 | - | ||||
АВ13 |
1762.4 | 1763.2 | 0.8 | 1762 | 1768 | 86.7 | 6 | 7.5 | 25 | 6 | 7.5 | 140.2 | 0.80 | 22.6 | 27 | - | |||||
1756.8 | 1758.6 | 1.8 | 1749 | 1756 | 70.7 | 8 | 4.4 | 21.5 | - | - | - | 0.50 | 22.8 | 22.7 | - | ||||||
1759 | 1760 | 1 | 1756 | 1762 | 83.3 | 7 | 7 | 25.6 | - | - | - | 0.69 | 26.1 | 25.2 | - | ||||||
1761.4 | 1762.4 | 1 | 1756 | 1762 | 83.3 | 6 | 6 | 24.7 | 6 | 6 | 320.6 | 0.78 | 26.3 | 27 | - | ||||||
43139 |
ЮВ1 |
2608.4 | 2609 | 0.6 | 2604.5 | 2610 | 81.8 | 3 | 5 | 15.5 | 2 | 7.1 | 0.68 | 6.8 | 13 | - | |||||
43244 |
АВ11-2 |
1743.8 | 1745.2 | 1.4 | 1741 | 1749 | 81.9 | 5 | 3.6/2.1 | 22.6 | 3 | 2.1 | 4.9 | 0.36 | 20.5 | 20.8 | - | ||||
43309 |
АВ13 |
1752.8 | 1757.2 | 4.4 | 1752.5 | 1757.5 | 89 | 26 | 5.9 | 21.1 | 16 | 3.6 | 4.6 | 0.34 | 18.1 | 20.1 | - | ||||
1766.6 | 1769.4 | 2.8 | 1767.5 | 1772.5 | 91 | 16 | 5.7 | 22.6 | 12 | 4.3 | 17.5 | 0.44 | 26.6 | 21.7 | - | ||||||
АВ2-3 |
1794.2 | 1797 | 2.8 | 1791 | 1797 | 95.8 | 17 | 6.1 | 25.4 | 17 | 6.1 | 80.9 | 0.79 | 32.9 | 26.4 | - | |||||
1798.4 | 1800 | 1.6 | 1797 | 1802 | 94 | 14 | 8.8 | 23.6 | 13 | 8.1 | 77.8 | 0.64 | 20 | 24.5 | - | ||||||
1800 | 1801.4 | 1.4 | 1797 | 1802 | 94 | 5 | 3.6 | 25 | 5 | 3.6 | 224.4 | 0.80 | 21.5 | 27 | - | ||||||
ЮВ1 |
2601 | 2603.2 | 2.2 | 2598 | 2604.5 | 100 | 13 | 5.9 | 15.5 | 9 | 4.1 | 1.5 | 0.71 | 15.5 | 12.9 | - | |||||
2605 | 2607 | 2 | 2604.5 | 2610 | 85.5 | 13 | 6.5 | 14.3 | 8 | 4 | - | 0.66 | 14.3 | 13 | - | ||||||
51306 |
АВ11-2 |
1871.4 | 1872 | 0.5 | 1870.5 | 1876.5 | 94.2 | 2 | 3.3 | 23.3 | - | - | - | 0.56 | 23.3 | 23.3 | - | ||||
АВ13 |
1892.8 | 1893.8 | 1 | 1890.5 | 1896.5 | 77.5 | 3 | 3 | 24.1 | 2 | 2 | 19.4 | 0.50 | 24.1 | - | - | |||||
51312 |
ЮВ1 |
2579 | 2579.6 | 0.6 | 2578 | 2583 | 84 | 2 | 3.3 | 17.7 | 2 | 3.3 | 37.5 | 0.90 | 15 | 15.8 | - | ||||
2579.6 | 2580.8 | 1.2 | 2578 | 2583 | 84 | 5 | 4.2 | 15.7 | 4 | 3.3 | 20.5 | 0.90 | 15 | 15.8 | - | ||||||
61083 |
ЮВ1 |
2453.8 | 2454.4 | 0.6 | 2451.5 | 2454 | 80 | 3 | 5 | 17.5 | 3 | 5 | 22.4 | 0.98 | 20 | 17.1 | - | ||||
65008 |
ЮВ1 |
2503.6 | 2505.4 | 1.2 | 2491 | 2498.5 | 89.3 | 11 | 6.1 | 17 | 10 | 8.3 | 11.4 | 0.93 | 14.6 | 17.3 | - | ||||
2505.4 | 2506.4 | 1 | 2491 | 2498.5 | 89.3 | 4 | 4 | 17.2 | 4 | 4 | 27.5 | 0.98 | 14.6 | 17.3 | - | ||||||
2506.4 | 2507.4 | 1 | 2491 | 2498.5 | 89.3 | 4 | 4 | 16.2 | 4 | 4 | 15 | 0.90 | 20.1 | 17.3 | - | ||||||
1047p |
БВ19-22 |
2335.8 | 2338.2 | 2.4 | 2332 | 2344 | 81.7 | 13 | 5.4 | 19 | 13 | 5.4 | 7.9 | 0.58 | 18.9 | 20.8 | - | ||||
1052R |
БВ17-18 |
2288.6 | 2289.6 | 1 | 2285.8 | 2291.8 | 97.5 | 4 | 4 | 19.1 | 3 | 3 | 6.2 | 0.61 | 14 | - | - | ||||
2293.4 | 2294.4 | 1 | 2291.8 | 2299 | 79.2 | 12 | 12 | 18.9 | 10 | 10 | 21.5 | 0.62 | 17.3 | - | - | ||||||
2294.4 | 2295.6 | 1.2 | 2291.8 | 2299 | 79.2 | 7 | 5.8 | 21 | 5 | 4.2 | 33.4 | 0.62 | 24.2 | - | - | ||||||
БВ19-22 |
2310.4 | 2311.4 | 1 | 2306.8 | 2314.3 | 92 | 9 | 9 | 20.6 | 7 | 7 | 33.4 | 0.75 | 23.5 | - | - |
Продолжение табл. 1.5.6
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 | 18 |
167R |
АВ11-2 |
1734 | 1734.4 | 0.4 | 1729.5 | 1737 | 100 | 4 | 10 | 24.1 | 2 | 5 | 69.5 | 0.56 | 18.2 | 24.5 | - |
АВ13 |
1750.6 | 1751.8 | 1.2 | 1749 | 1760.5 | 98.3 | 11 | 9.2 | 24.8 | 11 | 9.2 | 132.9 | 0.77 | 15.1 | 28 | - | |
190Е |
АВ11-2 |
1716.2 | 1716.6 | 1.4 | 1717 | 1724 | 100 | 13 | 9.3 | 20.5 | 11 | 7.9 | 1.4 | 0.37 | - | 20.9 | - |
3оц |
АВ2-3 |
1695.2 | 1696 | 0.8 | 1693.3 | 1697.8 | - | 12 | 15 | 23.2 | 2 | 2.5 | 0.5 | 0.35 | 23.5 | 21.6 | - |
АВ4-5 |
1745.6 | 1746.2 | 0.6 | 1741.6 | 1745.6 | - | 3 | 5 | 26.5 | 2 | 3.3 | 143.6 | 0.80 | 33.3 | 27.6 | - | |
1747.2 | 1748.8 | 1.6 | 1745.6 | 1748.5 | - | 6 | 3.75 | 27.9 | 3 | 1.9 | 140 | 0.76 | 21.2 | 27.2 | - | ||
4оц |
АВ11-2 |
1654 | 1655.8 | 1.8 | 1655 | 1661 | 98 | 5 | 2.8 | 23.1 | 5 | 2.8 | 0.33 | 27.2 | 21.4 | - | |
1661.4 | 1664.2 | 2.8 | 1662.4 | 1668.9 | - | 8 | 2.9 | 23.8 | 8 | 2.9 | 7.4 | 0.37 | 23.9 | 21.9 | - | ||
1670 | 1671.8 | 1.8 | 1671.9 | 1677.9 | - | 7 | 3.9 | 25.2 | 7 | 3.9 | 12 | 0.52 | 33.1 | 24.4 | - | ||
АВ13 |
1674.6 | 1677.4 | 2.8 | 1671.9 | 1677.9 | - | 7 | 2.5 | 23.8 | 7 | 2.5 | 13.9 | 0.44 | 24.8 | 22.8 | - | |
1679.6 | 1681.8 | 2.2 | 1677.9 | 1684.55 | - | 5 | 2.3 | 24.8 | 5 | 2.3 | 104.2 | 0.58 | 28.8 | 24.7 | 24.2 | ||
АВ4-5 |
1735.2 | 1736.2 | 1 | 1730 | 1735.3 | - | 8 | 8 | 22.5 | 8 | 8 | 4.9 | 0.44 | - | 22.8 | - | |
1739.8 | 1742.6 | 2.8 | 1738.5 | 1741.2 | - | 7 | 2.5 | 27.7 | 7 | 2.5 | 155.8 | 0.69 | - | 26.1 | 27.3 | ||
1747.6 | 1748.4 | 0.8 | 1744.7 | 1747.5 | - | 4 | 5 | 27.7 | 4 | 5 | 454.3 | 0.76 | 23.2 | 27 | 28.5 | ||
1755 | 1757.4 | 2.4 | 1747.5 | 1753.8 | - | 6 | 2.5 | 29.3 | - | - | - | 0.80 | 24.2 | 27.5 | 27.3 | ||
АВ4-5 |
1760.6 | 1762.8 | 2.2 | 1761.3 | 1765.9 | - | 8 | 3.6 | 27.1 | - | - | - | 0.81 | 28.5 | 27.8 | 27.3 | |
БВ8 |
2080.2 | 2081.2 | 1 | 2079.3 | 2085.5 | - | 7 | 7 | 22.5 | 7 | 7 | 12.8 | 0.68 | 23.7 | 20.8 | 22.6 | |
2087.6 | 2088.2 | 0.6 | 2085.5 | 2092.3 | - | 3 | 3 | 24.2 | 3 | 5 | 46.2 | 0.74 | 24.7 | - | - | ||
2105.2 | 2106.2 | 1 | 2104.3 | 2110.3 | - | 3 | 3 | 22.8 | 3 | 3 | 27.3 | 0.75 | 23.7 | 23 | 22.6 | ||
БВ10 |
2190.4 | 2192.8 | 2.4 | 2189.4 | 2195.7 | - | 1 | 0.4 | 25.7 | 5 | 2.1 | 1158 | 0.79 | 19 | 22.6 | 22.6 | |
ЮВ1 |
2450.4 | 2451.2 | 0.8 | 2448 | 2452 | - | 2 | 3 | 18.5 | 2 | 2.5 | 70.9 | 1,00 | 14.8 | 18.2 | 21.4 |
Оценка коэффициента пористости по методу потенциалов собственной поляризации использовалась в качестве подсчетного параметра основных продуктивных пластов Самотлорского месторождения, так как метод СП выполнен во всех скважинах месторождения, качество записи удовлетворительное, методика физически обоснована для коллекторов порового типа с рассеянной глинистостью. Недостатком методики является отсутствие универсальной зависимости между Кп и сп, что делает необходимым построение эмпирических связей типа "керн - ГИС" для каждого изучаемого пласта или группы пластов. Коэффициент корреляции равен 0.82.
На основании сопоставлений значений пористости по керну и по различным методам ГИС (ГГК, НК, СП) можно сделать вывод, что наиболее точно Кп оценивается по методам ГГК и СП. Однако отсутствие исследований кривых ГГК по большинству скважин не позволяет рассматривать гамма-гамма каротаж, как основной метод оценки коэффициента пористости по всем скважинам месторождения. Поэтому в качестве базового использовался метод СП.
Подтверждение и уточнение зависимостей Кп=f(сп), приведенных в отчете по подсчету запасов 1987г., производилось путем сопоставления значений Кп, полученных на образцах керна, и относительных показаний метода СП по скважинам, пробуренным после 1987г. Для проверки связей Кп=f(сп) использовались скважины с выносом керна 70% и числом исследованных образцов на 1м 2. На зависимости Кп=f(сп) наносился привязанный керн по скважинам после 1987 г., керн из подсчета запасов 1987 г. и точки КпГГКп. Учитывая тесную связь Кп(керн) и Кп(ГГК), значения коэффициента пористости по ГГК могут быть дополнительными для зависимостей Кп=f(сп). Высокие коэффициенты корреляции связей Кп=f(сп), меняющиеся от 0,75 (пласты групп АВ) до 0,78 (пласты БВ19-22), позволяют подтвердить принятые при подсчете запасов 1987 г. следующие уравнения регрессий (таблица 1.5.3.):
АВ Кп=13,2сп+17 (R=0,75);
БВ8-10 Кп=13,4сп+13 (R=0,73);
БВ19-22 Кп=12,8сп+11,98 (R=0,78) .
Исключение составляет зависимость Кп=f(сп) для пласта ЮВ1, которая была уточнена. На новой зависимости стало 117 точек с выносом керна более 70% и N/h=2 (по скважинам после 1987 г.) по сравнению с 23 точками на первоначальной зависимости. Уточненная зависимость описывается кусочно-линейным уравнением (табл. 1.5.3.):
ЮВ1 Кп=8,175сп+8,73 для сп<0,8 (R = 0,81);
Кп=18,65сп+0,35 для сп>0,8 (R= 0,74).
При экспертизе раздела геофизических исследований подсчета запасов 1987 г. было высказано замечание, что при подсчете запасов использовались значения пористости, полученные при атмосферных, а не пластовых условиях. Рекомендовалось привести петрофизическое обеспечение интерпретации ГИС к современным лабораторным технологиям, что было сделано к настоящему подсчету запасов.
Во ВНИГНИ в результате экспериментальных исследований керна из новых оценочных скважин 3оц и 4оц Самотлорского месторождения были получены поправки за пластовые условия в значения коэффициента пористости, указанные ниже, а также
в табл. 1.5.3.:
АВ Кп.пл=0,95Кп;
БВ8 Кп.пл=0,94Кп;
БВ10 Кп.пл=0,93Кп;
БВ19-22 Кп.пл=0,925Кп;
ЮВ1 Кп.пл=0,92Кп.
Уравнения для оценки пористости по показаниям метода СП Кп=f(сп) с учетом термобарических поправок приобрели следующий вид (табл. 1.5.3.):
АВ КПпл =12,54 сп +16,15
БВ8 Кппл =12,6сп+12,22
БВ10 Кппл =12,46сп+12,09
БВ19-22 Кппл =11,776сп+11,02
ЮВ 1 Кппл =7,52сп+8 для сп<0,8
КПпл =17,16сп+0,322 для сп>0,8.
Необходимо отметить, что введение поправки за пластовые условия приводит к уменьшению абсолютных значений коэффициентов пористости по сравнению с величинами Кп при атмосферных условиях. Уменьшение абсолютных величин Кп в среднем составляет 1% и только в пластах БВ10 и БВ19-22 – 1,6%. Относительное уменьшение пористости за счет учета пластовых условий в среднем равно 5,6% при диапазоне от 2% (пл.АВ13) до 10% (пл.БВ19-22).
Определение коэффициента нефтегазонасыщенности коллекторов
Коэффициент нефтегазонасыщенности в практике подсчета запасов определяется двумя способами:
с использованием эмпирических связей Pп=f(Kп) и Pн=f(Kв), построенных по результатам исследований керна из скважин, пробуренных на обычных буровых растворах. Эти связи должны быть получены для данного типа коллектора и данного месторождения. Обязательным условием их применения является наличие достоверных сведений об удельном электрическом сопротивлении пластовой воды rВ;
с использованием обобщенных зависимостей rп=f(Wв), где Wв - объемная водонасыщенность (Wв=КпКв), построенных по результатам исследований керна из скважин, пробуренных на РНО. Эти связи могут использоваться по ряду близко расположенных месторождений с дифференциацией по тектоническим сводам или стратиграфическим интервалам. Преимущество зависимостей п = f(Wв) также состоит в том, что для их использования не требуется знания rв.
Оценка коэффициента нефтенасыщенности коллекторов газовой шапки
Газовая шапка на Самотлорском месторождении присутствует в пластах группы АВ. Наличие остаточной нефти в газовых шапках Самотлорского и других нефтяных
месторождений Западной Сибири доказано комплексными исследованиями керна совместно с результатами интерпретации материалов ГИС.
При подготовке и выполнении настоящего пересчета запасов в зоне газовой шапки на обычном глинистом растворе были пробурены оценочные скважины 3оц и 4оц со сплошным выносом керна. Число исследованных образцов, диапазоны изменения и средние значения коэффициента нефтенасыщенности (остаточной) Кно в пластах с газовой шапкой оказаны ниже:
Пласт | Число образцов |
Кно %/сред. знач., Диапазон изменения |
АВ11-2 | 15 | 7,1 - 35,5/14,5 |
АВ13 | нет определений | - |
АВ2-3 | 7 | 7,2 - 20,1/12,0 |
АВ4-5 | нет определений | - |
Анализ показал, что не просматриваются тенденции увеличения значений Кно от верхней части разреза к уровню ГНК. Сопоставление величин Кно с фильтрационно-емкостными свойствами коллекторов скв. 3оц и 4оц показало практическое отсутствие корреляции между параметрами. Однако, средние значения Кно, полученные по керну скв. 3оц и 4оц, оказались очень близкими к принятым в отчете 1987г. величинам Кно по пластам АВ1 и АВ2-3.
В итоге были использованы значения Кн в газовой шапке, принятые в предыдущем подсчете запасов и подтвержденные керновыми данными оценочных скважин 3оц и 4оц, а именно: в пластах АВ1 Кн=17%, в пластах от АВ2-3 и ниже Кн=12%.
Пример.
Метод ГИС | Масштаб | Интервал исследований |
Качество |
Стандартный каротаж (ПС, КС) Боковой каротаж (БК) ВИКИЗ Резистивиметрия Радиоактивный каротаж КВ Акустический каротаж Плотностной гамма-гамма каротаж (ГГК-П) Термометрия Инклинометрия |
1:500 1:200 1:200 1:200 1:200 1:200 1:500 1:200 1:200 1:200 1:200 |
1816,8-1978,0 1777,8-1978,0 1816,0-1978,0 1796,2-1978,0 1821,0-1974,0 1084,2-1975,0 1820,4-1977,0 1831,2-1970,0 40,0-1976,0 |
Удовл Удовл Удовл Удовл Удовл Удовл Удовл Удовл |
На данной скважине были проведены исследования:
Данный комплекс ГИС решил основные задачи:
литологическое расчленение разреза, с последующей его корреляцией;
выделение коллекторов;
оценка
фильтрационно-ёмкостных
свойств пластов
(пористости,
глинистости,
проницаемости);
оценка характера насыщения коллекторов;
определение
водонефтяного,
газонефтяного,
газоводяного
контактов,
с
последующей
привязкой
интервалов
перфорации;
контроль
качества
цементирования
и других
параметров
технологического
состояния
скважины.
Заключение по оперативной интерпретации данных ГИС.
По пласту AB1(p)
Интервал обработки 1896,6-1942,4 м
H Hабс |
УЭС Апс |
КпНК КпПС |
КпГГК | КпАК |
Кпр Кгл |
Кнг | |
По нефт. зоне Зона ПН По н. в. зоне |
16,8 16,7 9,8 9,7 2,8 2,8 |
5,8 0,62 4,4 0,66 3,5 0,77 |
25,6 25,2 25,5 25,7 25,4 27,1 |
22,6 22,6 26,3 |
27,7 27,9 31,4 |
41,3 12,9 36,9 10,3 33,8 8,2 |
53,3 44 36,1 |
Коэффициент песчанистости 0,642
По пласту AB1(3)
Интервал обработки 1945.6-1964.8 м
H Hабс |
УЭС Апс |
КпНК КпПС |
КпГГК | КпАК |
Кпр Кгл |
|
По водон. зоне |
6,4 6,3 |
2,6 0,69 |
29,1 26,2 |
21,3 | 26,2 |
940,2 12,2 |
Коэффициент песчанистости 0,333
2. Проектная часть
2.1. Выбор участка работ
Самотлорское месторождение расположено в центральной части Западно-Сибирской плиты на восточном склоне структуры первого порядка Нижневартовского свода, в пределах Тарховского куполовидного поднятия, которое объединяет структуры III порядка Самотлорскую, Мартовскую, Северо-Самотлорскую, Белозерскую, Черногорскую и др. Эти структуры оконтуриваются изогипсой - 2350-2 375 м и имеют амплитуды 50-100 м.
За период, прошедший после последнего подсчета запасов углеводородов Самотлорского месторождения, были выявлены дополнительно несколько новых объектов: пласт БВ0 поделен два подобъекта БВ01 и БВ02, выделены объекты БВ3, БВ4, БВ71, БВ72, БВ16, БВ17-18. Основные же изменения коснулись расширения границ месторождения за счёт приобщения в его западной и южной частях значительных площадей нефтеносности. Материалы бурения новых разведочных и эксплуатационных скважин вкупе c углубленными эксплуатацонными скважинами способствовали уточнению подсчетных параметров, положения газо-нефте-водяных контактов (ГНК, ВНК, ГВК) и границ залегания выявленных ранее изолированных залежей нефти и газа, а также установлению новых залежей в составе принятых подсчетных объектов.
Для уточнения подсчетных параметров, положения газо-нефте-водяных контактов (ГНК, ВНК, ГВК) и границ залегания выявленных ранее изолированных залежей нефти и газа, а также установлению новых залежей в составе принятых подсчетных объектов проектируется 6-ть скважин для доразведки с последующей эксплуатацией месторождения.
2.2. Априорная ФГМ объекта и задачи работ
Породы Самотлорского месторождения характеризуются следующими физическими свойствами присущими всем породам терригенного разреза (табл.2.1.):
Таблица 2.1
Физические свойства горных пород.
Горная порода | Удельное электрическое сопротивление рп, Омм | Естественная радиоактивность γ, мкР/ч | Плотность δ, г/см3 | Скорость продольной волны по породе υр, м/с |
Глина Песчаник Аргиллит Алевролит |
1-20 20-1000 5-400 10-600 |
4-25 1-15 5-30 4-15 |
1.9-2.2 2.0-2.5 2.0-2.7 1.9-2.5 |
1200-2500 1500-2500 3000-6000 1300-2500 |
Пористые проницаемые породы, обладающие способностью вмещать нефть и газ и отдавать их при разработке, называют коллекторами. Ими в основном являются пески и песчаники, алевролиты, известняки и доломиты. К непроницаемым относятся глины, аргиллиты, соли и гипсы.
Качество коллектора определяется его фильтрациооно-емкостными свойствами, называемые также коллекторскими: пористость, проницаемость, нефтегазонасыщеность, глинистость и др.
Предварительно считается, что коллекторы Самотлорского месторождения развиты в песчаных, алевролитовых, аргиллитовых, песчано-алевролитовых породах. Песчаный тип коллектора характеризуется монолитным строением пласта, песчано-алевролитовый тип часто осложнен 1-2 непроницаемыми пропластками толщиной 0.5-4м.
Удельное электрическое сопротивление в глинах очень низкое по сравнению с песчаными коллекторами. В зоне проникновения характеристики сопротивления рс< рзп < рп,
Рс < Рзп = Рп
Амплитуда Ucn в глинах максимальная, в песчаниках минимальная.
На кавернограмме dc > dH в глинах и dc < dH в песчаниках.
Для гамма-метода методов в глинах показания будут максимальные, а в песчаниках средние. Диаметр скважины за счет проникновения промывочной жидкости в продуктивной части горизонта будет меньше чем во вмещающих породах.
На этапе проектирования геофизических работ формируется априорная ФГМ искомого объекта и с её помощью определяется тактика и параметры геофизических наблюдений.
На основе физических свойств пород терригенного разреза можно схематически составить физико-геологическую модель разреза, с помощью которой можно проследить, как