Расчет нагрузок с помощью ЭВМ
630
Iр=
3*6,3
Ip 57.8
Fэ= = 41,3 мм2
э 1.4
где э =1,4 мм2 - экономическая плотность тока для кабелей с аллюминевыми жилами с бумажной пропитанной изоляцией в аллюминевой оболочке, при числе часов использования максимума нагрузки 4000 часов принимается по табл. 5-7 [5].
Пo таб.10. [2] принимаю кабель марки ААШв проложенный в кабельном канале, сечением 35 мм2. Выбор сечения кабеля по допустимому току нагрева производится по неравенствам:
в нормальном режиме:
Ip
1доп ; (3.10)
Кпр
где Iр - расчетный ток трансформатора;
Кпр - коэффициент прокладки учитывающий число параллельно работающих кабелей проложенных в земле.
Кпр =1- так как прокладывается 1 кабель [1].
Iдоп =125А >Iр-57,8А.
в аварийном режиме:
Iaa
Iдоп
Кпр * Кпер
где Кпер - коэффициент перегрузки, на начальной стадии проектирования допускается перегрузка кабеля на 30%, [I].
80,9
1доп > = 62,2 А;
1.3
После расчета тока КЗ производим проверку выбранного сечения кабеля по термической устойчивости к токам КЗ.
630
Ip = = 57,8 А.
3*6,3
Iав = 1.4 Iр +Ip = 1.4* 57.8 + 57,8 – 138,72 А.
57,8
Fэ = = 41,3 мм2.
1,4
4. РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ .
4.1. Расчет токов короткого замыкания и проверка наустойчивость основного электрооборудования низковольтной сети .
Первую точку для определения тока КЗ выбираем сразу после трансформатора. В этой точке ток КЗ будет максимальным, и если он будет меньше, чем предел динамической устойчивости у автоматов, то оборудование выбрано верно и расчет токов КЗ на этом прекращается.
Трансформатор
ТСЗ-160/10 Ква
SH=160 кВА
Uвн = 10 кВ
Uнн = 0,4 кВ
Рхх = 700 Вт
Ркк=2700
Uкк = 5,5%
Iхх = 4%
Рис 4.1 cхема замещения для расчета токов КЗ в точке К1.
Ток трехфазного КЗ определяется по формуле:
Uн
Iк= (4.1)
_________________
/ ________
3(R2+X2)
где Uн - номинальное напряжение сети, В;
R - суммарное активное сопротивление цепи, мОм;
X - суммарное реактивное сопротивление цепи, мОм;
где
R = Ртр+Рав (4.2)
Рк*Uнн2
Где *106 = 16,9 мОм
Smm2
Активное сопротивление трансформатора.
Rав =1,1 мОм - активное опротивление АВ с учетом переходных сопротивлий контактов (табл.2.54[1]
R = 16,9+1,1 мОм = 18мОм
Х = Хтр+Хав ; (4.3)
1де
Хав = 0,5 мОм - реактивное сопротивление АВ (табл.2.54[1])
_____________
Хтр = Zmm2 – Rmm2 (4.4)
10 * Uк* Uнн2 10 *5,5 *0,42
Zтр = = 0,055Ом = 55 мОм;
Smm 160
_________
Хтр552-16,92 =52,3 мOм
реактиктивное сопротивление трансформатора;
X =52,3+0,5 =52,8 мОм
400
Iк= = 4,14 кА.
__ ________
3*182+52,82
Ударный ток КЗ находим по формуле :
Iу =2*Ку*Iк ( 4.5)
-0.01
Ta
Ку =( 1+е ) - ударный коэффициент; (4.6)
X 52,8
Ta = = = 0.009 с - постоянная времени
R 314*18
-0.01
Ta
Ку =( 1+е ) = 1.33;
Iy = 1,41*1,33*4,14=7,8 кА;
Для точки К2:
R = Rтр +Rав1+Rав2+Rкл1
активное сопротивление трансформатора.
Rав 1,2 =1,1 мОм - активное сопротивление АВ с учетом переходных сопротивлений контактов (табл.2.54[1])
Rкл1=4 мОм
R= 16,9+1,1+1,1+4 =23,1мOм
X = Хтр+Хав1+Хав2+Хкл1;
ГдеХав 1,2 = 0,5 мОм - реактивное сопротивление АВ (табл.2.54[1])
_____________
Xтp =Zmm2 –Rmn2 ;
10*Uк*Uнн2 10*5,5 *0.42
Zтp = ——-——— = ————— = 0,055 Ом = 55 мОм;
Smm 160
_________
Xтp =552 –16,92 = 52,3 мОм ;
реактивное сопротивление трансформатора;
X =52,3+0,5+0,5+0,828= 54,1 мОм
400
Iк= =3,08 кА
___________
3*23,12+54,12
Ударныг кок КЗ находим по формуле:
iy= 2*Ку*Iк;
-0.01
Ta
Ку =( 1+е ) -ударный коэффициент;
X 54,1
Ta = = = 0.0074 с - постоянная времени
R 314*23,1
-0.01
0.007
Ку =( 1+е ) = 1.26;
Iу = 1,41*1,26*3,08 = 7,740 кА;
Остальные результаты сводим в таблицу 4.1
К1 |
К2 |
КЗ |
К4 |
К5 |
Кб |
К7 |
К8 |
К9 |
К10 |
|
Iк |
4,14 |
3,08 |
3,05 |
3,05 |
3,70 |
3,20 |
3,25 |
3,40 |
3,60 |
3,40 |
Iуд |
7,88 |
7,74 |
7,50 |
7,40 |
7,04 |
6,08 |
6,17 |
7,75 |
6,84 |
6,46 |
4.2. Расчет токов короткого замыкания и проверка на устойчивость. основного электрооборудования высоковольтной сети.
Расчет токов КЗ в сетях напряжением выше 1000В производится для выбора основного электрооборудования и для проверки оборудования и проводников электрической энергии на термическую и электродинамическую устойчивость.
Расчет токов КЗ в сетях напряжением выше 1000В и ниже 1000В имеют различия. В сетях напряжением выше 1000В обычно суммарное активное сопротивление цепи до точки КЗ меньше тройного реактнвного сопротивления цепи до той же точки КЗ.
Поэтому при расчете тока КЗ допускается учитывать только реактивное сопротивления элементов.
Расчет токов КЗ для сети напряжением выше 1000В производим в относительных единицах. Составляем схему замещения для схемы электроснабжения фабрики pис .4.2 нумеруем ее элементы в порядке расположения.
Приииг аю за базисные единицы номинальную мощность^ранс-форматор ^ 8б=8нач.тр=^МВА, принята но табл.2-1{101 и среднее напряжен •е ступени с точками короткого замыкания V6=Vcp==6,J кВ.
Опреде яем базисный ток:
16. - ____ » JSfL = о.9^ (4.7) УЗ*Уб ^*б^ /
Опреде.' яем сопротивление эяемеятов схемы замещения. Трансфер larop напряжением 63 кВ:
^ . Uk*Sb х1 ' 100^ (4»s)
где V . напряжение короткого замыкания трансформатора, принимас ся равным X^d тя^ 10,5 % ,<з табл.2-7{ 5 ]
XI « 103*10/100*^3 = 0,223 Воздушна i линия напряжением 63 кВ
Х? -Худ*1Ц; (4.9)
где X; i - удельное реактивное сопротивление линии, принято по таблице 2 Ц S ]; ff/i/кн где 1-д яна линии^ W
Х2 ^,4*1,36* 10. =0,137 6,3
Х5 ^4*е,Ш*-10 =0,0187;
б32
Хб ^,4*0,045*^. »= 0,0045;
б^
ХУ -0,4*0,652* ^-^ 0,066 6^
Х1>»0,4*0,ИО*^°-0.011 6,3
Кабельные линии:
ХЗ=Худ*1^;
где X} - удельное реактивное сопротивление линии, принимается по таб2-3|. ];
XJ = 0,0625*0,05* -^ = 0,0007
Х7=0,0625*0,03*-10^ = 0,00004 6,3
XI 1=0,0625*0,05* ю = 0,0004 6,3
Х13=0,0625*0,05*-110^ = 0,0007
achi tpoH'ibie двигатели:
X-^'d*-^- (4.10) ^<о»<<
где X"d- сверхпереходное сопротивление асинхронного двигателя и? табл 4-3[10];
S ном, д - номинальная мощность асинхронного двигателя;
Sиoм.дв=^w^)ff. (4.11) cos
где Рном дв - ном. активная мощность двигателя, из табл 4.3 [10] cos(p -коэффициент мощности двигателя, из табл 4-3 [10]
shom дв = —°- = 700/о9.4 0,9
Х4== 0,2*-10-= 2,86 0,7
Х8= 0,2*-10- =4,54 0,44
X12=X14=0,2*-10-=5,7
__________________» 035 '___________________________________.——
Определи! s суммарное сопротивление до точки К1 Х15 -Х13+Х14== 0,0007+5,7=5,7 Х16 =ХП+Х12= 0,0007+5,7=5,7
S 7*^ 7
Х17 Х1511Х16= ' э» =2.85 5,7+5,7
Х18 = Х17 + Х9 +Х10 = 2,85+ 0,011+0,066 = 2,927 Х19 -Х7+Х8= 4,54+0,0004 =4,54 Х20 - Х19 + Х6 = 4,54 + 0,0045 = 4,5445
4 5445 * 7 927
Х21 - Х2011
X18 = ' '
= 1,78 4,5445+2.927
Х22 - Х21 + Х5 = 1,78 + 0,0187 = 1,799 Х23 = X3 + Х4 = 0,0004 + 2,86 = 2,86 Х24 = Х23 + Х2 = 2,86 + 0,137 = 2,997 Х25 - Х2411 X22 = 1,124
Х2(» -
XI 11 Х25 == °'223*1'124
= о,186 0,223+1,124
Определи ток короткого замыкания в точке К1
1к1 -——^б, (4.12)
Л 20
где Х26- -уммарное сопротивление до точки К1
1к =1/0,86 * 0,9 = 5,82 kA
Для о ределения тока КЗ в точке К1, необходимо учитывать подпитку . I асинхронных двигателей.
В орие ггировочных расчетах можно принимать максимальный ток подпитки г асинхронных двигателей;
_______L , =6,5*1ном ^____________________(4ЛЗ)_______
Номиналы' ли ток асинхронного двигателя мощностью 630 кВт
т pu 630
iho'
= -
—— = -7=————— = 64/t
^l/HCOSip ^/3*6,3*0,9
Максимал! 1ый ток подпитки от всех асинхронных двигателей составит:
1^ ^2*6,5*64 =832 А;
Номиналы ли ток асинхронного двигателя мощностью 400 кВТ:
1но » = ——400——:= 36,66.4 ;
д/3*6,3*0,9
Номинальгилй ток асинхронного двигателя мощностью 315 кВТ;
ih^i
= _ 315——
= 32^ ;
^/3*6,3*0,9
Максима. i.sibiH ток подпитки от всех асинхронных двигателей составит:
1^=3*32 =96 А;
Тогда ток Ю в точке К1 составит:
1к 1 - 4,84 +0,832 + 0,03666 + 0,096 = 5,8 кА;
Определи л суммарное сопротивление до точки КЗ:
О 223 * 1 799
Х?7 = XI
11 X22 =
' '
= 0,198;
0,223+1,799
Х2Н = Х27 + Х2 = ОД98 + ОД37 = 0,335;
Определи?, гок КЗ в точке КЗ:
1к..=-1—* 0,9 =2,69/^;
0,335
С учете тока подпитки асинхронного двигателя , ток КЗ в точке КЗ составит:
1к =2,69+0,832= 3,522 кА;
Результат! расчетов остальных точек кз сведены в таблицу 4.2
Д^ля оп| .-деления ударного тока нахожу ударный коэффициент для характерш х точек короткого замыкания по таблице 3-8 [7 ]:
iy; = л/2Куд * М = л/2 * 1,94 * 5,8 = 15,9кА; (4.14)
•
iy; I = л/2 * Куд * ikk = V2 * 1,369 * 3,49 = 6,76^,
Результат» расчетов остальных ударных токов кз сведены в таблицу 4.2
Определен (е периодической составляющей тока КЗ:
In =1к; (4.15)
In ,=5,8к^
In ,=3,49кЛ,
Результаты расчетов остальных значений периодической составляющей кз сведены в таблицу 4.2
Значение апериодичной составляющей тока КЗ в произвольный момент времени определяется по формуле:
-г
iat=-•^/2*/^c*f'u ; (4.16)
»де т - моменг времени определения тока КЗ, С;
ta - постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ, принимается для характеристики точек по табл.3-2[7]
°1 1 atl = <У2 * 5,8 * е°16 = 4,39^ ;
°1 •• V2*3,49"0'04 =0,4кА,
Резул i ' s расчетов остальных значений апериодической составляющее < -.с «ены в таблицу 4.2
Oi с шч интеграл джоуля тока КЗ, характеризующий количество
гепл( .-» .'• [еляющейся в аппарате за время КЗ:
I -^(toom+Ta); (4.17)
где ft . i емя от начала КЗ до его отключения, с.:
t - tp3 + 1вык;
где t > ^ мя действия релейной зашиты , с tp3==0,02|7];
к - плное время отключения выключателя, с,(1вык = 0,06[8];
(, ;j= 0,02+0,06= 0,08с;
То» и. од им интеграл Джоуля тока:
82 (0,08 + 0,16) = г,кА2 * с, » =-- 3,492 (0,08 + 0,04) = 1,46кЛ2 * с;2 (0,08 + 0,04) = 1,46кЛ2 * с;
Резу. 2 .ы расчетов остальных значений интеграла Джоуля кз свед» ,» таблицу 4.2
Таблица 4.2
Kl | К2 | КЗ | К4 | К5 | К6 | |
It | 5,82 | 2,71 | 3,53 | 3,33 | 3,32 | 3,23 |
^д | 15,8 | 6,83 | 6,8 | 7,8 | 7,8 | 7,8 |
lit | 5,82 | 3,52 | 4,3 | 3,56 | 3,5 | 3,3 |
at | 4,39 | 0,41 | 0,4 | 0,41 | 0,4 | 0,39 |
»k | 8,1 | 1,5 | 1,46 | 1,47 | 1,47 | 1,49 |
4.3 Р счет токов короткого замыкания с применением ЭВМ.
асчет оков КЗ в сложных схемах электрических установок предс-TiBJi .т соб(. 1 трудоемкую задачу, и применение средств вычислительной 1 хн »н для е решения весьма целесообразно. Г'р01 )аммы »асчета токов КЗ на ЭВМ нашли самое широкое применение в пра^ икс пр ектирования электроустановок.
1Я р счета на ЭВМ начального значения периодической с »с 1. ияющ и токов КЗ в электроустановках применяются принцип нал<- .ения собственно аварийного режима на предшествующий наг|» гочны1 режим и принцип, использующий собственные и взаимные гопр гнвлен -.я и проводимости. Принцип наложения предполагает is »и пение математических методов решения систем линейных ) раь ^ний, аписанных в матричной форме ( методы Гаусса, Зейделя, ( бра чения к атрицы и т.д.).
^яже ра-сматривается метод расчета, базирующийся на принципе |"ал«1 <ения обственно аварийного режима на нагрузочный режим. ЭВМ 1 о и .одной реугольной матрице сопротивлений ветвей схемы замещения . 1ек рическ 1Й сети составляет матрицу узловых проводимостей Yy. С |юм<. цью ci «ндартной программы обращения матрицы Yy определяется матр ща узл *вых сопротивлений Zy. Затем рассчитываются нагрузочный к ав пийнь- i режимы электрической сети с использованием известного riaip очного /равнения:
}=Zi