Трансформатор питания
Министерство образования и науки Украины
Харьковский национальный университет радиоэлектроники
Кафедра ПЭЭА
РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
К КУРСОВОМУ ПРОЕКТУ
по дисциплине: Элементная база ЭА
на тему: Трансформатор питания
Выполнил
Проверил
Харьков 2009
Содержание
Введение
1. Анализ технического задания
1.1 Анализ условий эксплуатации
1.2 Обоснование дополнительных требований и параметров
2. Обзор аналогичных конструкций и выбор направления проектирования
3. Расчет конструкции и необходимых деталей
3.1 Расчет стержневого трансформатора
4. Описание конструкции и технологии
Заключение
Список литературы
Введение
Трансформаторы являются наиболее широко используемыми элементами в различной аппаратуре.
Трансформаторы питания преобразуют переменное напряжение первичного источника в любые другие значения, необходимые для нормального функционирования аппаратуры. Кроме того, трансформатор питания позволяет получать ряд вторичных напряжений, электрически не зависимых друг от друга и от питающей сети.
Наиболее просто применять для электропитающего устройства специально спроектированные трансформаторы для обеспечения высокого качества работы и требуемой надежности, низкой стоимости, минимальной массы и объема.
В тех случаях, когда напряжение или ток на вторичной стороне унифицированного трансформатора не соответствует требуемым значениям, приходится рассчитывать и изготовлять трансформатор. Не применяют унифицированный трансформатор также, если остаются незадействованными некоторые секции вторичной обмотки, что приводит к нежелательному увеличению объема и массы устройства.
Более высокие показатели можно обеспечить на основании детальных расчетов, что и является целью курсового проекта - расчет трансформатора питания с заданными параметрами, обеспечив при этом минимальные габаритные размеры.
1. Анализ технического задания
1.1 Анализ условий эксплуатации
Исходные данные:
- напряжение источника питания;
- частота источника питания;
- напряжение первой вторичной обмотки;
- ток первой вторичной обмотки;
- напряжение второй вторичной обмотки;
- ток второй вторичной обмотки.
Обеспечить минимальные габаритные размеры.
Программа выпуска 5000 шт. в год.
В условиях ТЗ не указан вид аппаратуры, в которой будет использоваться трансформатор. По ГОСТ 15150-69 он относится к первой группе исполнения УХЛ (аппаратура, работающая в жилых помещениях), категория размещения 4.2 (аппаратура, предназначенная для эксплуатации в отапливаемых помещениях). Общие нормы климатических воздействий на РЭА для исполнения УХЛ приведены в таблице 1.1
Таблица 1.1 - Общие нормы климатических воздействий на РЭА
Исполнение |
Категория размещения |
Воздействия температуры, °С | Воздействия относительной влажности,% | |||||
Рабочие | Предельные | Рабочие | ||||||
Верхн. | Нижн. | Ср. | Верхн. | Нижн. | Верхнее | |||
УХЛ | 4.2 | +35 | +10 | +20 | +40 | +1 | 98% | при 25°С |
В соответствии с ГОСТ 16019-78 должна выдерживать нормативные воздействия, приведенные в таблице 1.2
Таблица 1.2 - Наземная профессиональная РЭА. Нормы климатических и механических воздействий для 1-й группы
Вид воздействия, характеристики | Нормы воздействий |
Прочность при транспортировании (в упакованном виде): | |
ускорение, g | 15 |
длительность ударного импульса, мс | 11 |
число ударов, не менее | 1000 |
Теплоустойчивость: | |
рабочая температура, |
40 |
предельная температура, |
55 |
Пониженное атмосферное давление: | |
атмосферное давление, кПа | 70 |
Холодоустойчивость | |
предельная температура, |
-40 |
Влагоустойчивость: | |
влажность,% | 93 |
температура, |
25 |
1.2 Обоснование дополнительных требований и параметров
Для каждой из конструкций трансформатора существует "оптимальная геометрия" (соотношение размеров магнитопровода), обеспечивающая получение минимальной массы, объема или стоимости. Пользуясь [1, табл.13], выбираем конструкцию трансформатора с учетом его мощности и частоты сети - стержневая с двумя катушками (по сравнению с броневой конструкцией при одинаковом объеме выигрыш по мощности 6 - 25%).
Стержневой двухкатушечный трансформатор обладает большей поверхностью охлаждения (за счет поверхностей катушки) и поэтому допускает большие плотности тока . По этой причине двухкатушечный ленточный трансформатор имеет удельные мощности по массе и объему больше, чем у ленточного броневого трансформатора: при 50 Гц - до 30% и при 400Гц - до 20%.
Стержневой двухкатушечный трансформатор имеет меньшую индуктивность рассеяния (на каждой катушке только половина витков и поэтому толщина катушки меньшая), меньшее внешнее электромагнитное поле и меньшую восприимчивость к постоянным электромагнитным полям (наведенные ЭДС в обеих катушках вычитаются).
К недостатку стержневого двухкатушечного трансформатора следует отнести уменьшенный примерно на 15% коэффициент заполнения окна медью, т.к у нее вдвое больше изоляционных материалов между отдельными обмотками и между магнитопроводом и обмоткой.
С учетом, что , выбираем электротехническую сталь марки Э310 с толщиной лент . Также для обеспечения минимальных габаритных размеров принимают максимальное значение магнитно возможную индукцию магнитопровода и плотности тока в обмотках, удовлетворяя требуемым параметрам.
2. Обзор аналогичных конструкций и выбор направления проектирования
В зависимости от технологии изготовления магнитопроводы трансформаторов небольшой мощности делятся на пластинчатые и ленточные. По конструктивному выполнению пластинчатые и ленточные магнитопроводы делятся на три основных типа: стержневые, броневые и кольцевые.
Все перечисленные ранее конструкции магнитопроводов применяются в качестве сердечников в однофазных трансформаторах. В трехфазных трансформаторах обычно используется стержневая конструкция, называемая также Е - образной.
Так как трансформатор имеет большие электромагнитные силовые потоки, то соответственно и большие размеры обмоток элемента. Для уменьшения размеров и массы важную роль играет грамотный подбор материалов составных частей трансформатора.
В современных РЭА масса и габариты устройств питания составляют 0.5-0.1 общей массы и габаритов и на их долю приходится в некоторых случаях до 50% отказов. Что требует совершенствования трансформаторов питания. Основные трудности при этом определяются тем, что материалы сердечников имеют ограниченные магнитную проницаемость, индукцию насыщения и большие потери.
Согласно условиям внешних климатических, механических и физических воздействий использование броневого трансформатора оправдано
Учитывая недостатки в существующих трансформаторах, относительно проектируемого выбираем следующие направления:
При стяжки трансформатора между стойкой и магнитопроводом подложить слой бумаги К-12 ГОСТ 1908-88 для того, чтобы предотвратить возможность образования короткозамкнутого витка вокруг всего сердечника или его части; образование такого витка приводит к сильному нагреву трансформатора и потере их мощности, что не допустимо для реализации минимальных габаритных размер;
Фиксация всей конструкции к основанию осуществляется клеем ВК ОСТ4ГО.029.204.
Обмотка трансформатора - открытого типа, то есть крышки не имеет, так как условия работы - лаборатории, жилые дома и другие подобные помещения.
В качестве обмотки применяем провод марки ПЭВ-1 (ГОСТ 7262-78), допускающий перегрев до 105°С.
Торцы магнитопровода покрывают эмалью МЛ-152 синяя У1 ОСТ 4.070.015.
3. Расчет конструкции и необходимых деталей
3.1 Расчет стержневого трансформатора
Расчет ведем, исходя из допустимого перегрева .
1. Зная величину , выбираем сталь марки Э310 с толщиной лент .
2. Определяем мощность вторичной обмотки (3.1)
; (3.1)
.
По известным величинам и для стержневого трансформатора с двумя катушками определим [1, П12] ориентировочное типоразмер магнитопровода, нужные параметры которого заносим в табл.1.3
Таблица 1.3 - Основные параметры магнитопровода ПЛ 12,5X25-32
Размеры, мм | Активна площадь сечения магнитопровода, см2 | Средняя длина магнитной силовой линии, см | Масса магнитопровода, г | Ориентировочная мощность трансформатора, ВА, при частоте f=50Гц | Средняя длина витка, см | |||||
a | b | c | L | h | H | |||||
12.5 | 25 | 20 | 45 | 32 | 55 | 2.76 | 13.8 | 301 | 33.5 | 10.3 |
3. Находим номинальный ток в первичной обмотке (3.2)
; (3.2)
Значения и определяем по [1, рис.34]: , .
Тогда:
.
4. Принимаем для холоднокатаной стали Э310 [1] .
5. Определяем потери в стали для индукции (3.3)
, (3.3)
где - удельные потери в стали [1, рис.35а], .
.
6. Находим активную составляющую тока холостого хода по формуле (3.4)
; (3.4), .
7. Находим намагничивающую мощность, исходя из удельной реактивной мощности [1, рис.35б] и массы стали по формуле (3.5)
; (3.5)
.
8. Находим реактивную составляющую тока холостого хода по формуле (3.6)
; (3.6)
.
9. Находим по формуле (3.7) ток холостого хода
; (3.7)
.
10. Определяем ток холостого хода (3.8) в% при
; (3.8)
.
11. Определяем ориентировочное падения напряжения , и из [1, табл.15]
;
.
12. Находим число витков , и по формулам (3.9) и (3.10). При последовательном соединении обмоток на стержнях напряжение каждой из катушек будет в два раза меньше
; (3.9)
; (3.10)
витков;
витков;
витков.
13. Находим плотность тока , исходя из величин , и конструкции трансформатора по [1, табл.14] .
Для стержневого трансформатора рекомендуется выбирать плотность тока , исходя из (3.11)
э;
.
14. Определяем ориентировочное значение проводов . Выбираем марку проводов ПЭВ-1. А затем по [1, П14] уточняем их стандартные сечения и выписываем нужные параметры. Полученные данные заносим в табл.1.4
Таблица 1.4 - Результаты выбора провода марки ПЭВ-1
Обмотка | s, мм2 | dпр, мм | dиз, мм | Sпр, мм2 | r’, Ом/мм | Gм1, кг | Gм1’, кг |
I | 0,4267 | 0,74 | 0,8 | 0,4301 | 40,7 | 3,82 | 3,9 |
II1 | 0,7843 | 1 | 1,08 | 0,7854 | 22,4 | 6,98 | 7,12 |
II2 | 0,4183 | 0,74 | 0,8 | 0,4301 | 40,7 | 3,82 | 3,9 |
15. Уточняем фактические плотности тока для каждой обмотки по выбранным стандартным сечениям проводов (3.11)
; (3.11)
;
;
.
16. Определяем испытательные напряжение обмоток [1] , т.к .
17. Производим конструктивный расчет обмоток.
а) Выбираем сборную конструкцию каркаса с толщиной стенок и щек 0,5мм; вид намотки - рядами, т.к провод достаточно толстый; выбираем цельные концентрические обмотки.
б) Определяем вид изоляции и ее толщину согласно рекомендациям, изложенных в [1] и [1, рис.32]:
- толщина гильзы с одним слоем бумаги К-12;
-один слой бумаги ЭИП-50;
- два слоя К-12;
-один слой бумаги К-12;
- два слоя К-12;
-один слой бумаги ЭИП-50;
- два слоя К-12 + батистовая лента (0,16мм);
;
;
.
в) Определяем осевую длину обмотки по формуле (3.12)
; (3.12)
.
г) Находим число витков в одном слое (3.13)
, (3.13)
где - коэффициент укладки, учитывающий неплотное прилегание витка к витку и заход междуслоевой изоляции на щеку каркаса. Согласно [1, табл.16] ; ; .
витка;
витка;
витка.
д) Определяем число слоев каждой обмотки по формуле (3.14)
; (3.14)
;
;
.
е) Находим радиальные размеры обмоток для каркасной конструкции и концентрического выполнения обмоток. Если межслоевая изоляция прокладывается через каждый слой, то толщина первичной и вторичных обмоток находится согласно (3.15)
; (3.15)
;
;
.
ж) Находим радиальный размер катушки по формуле (3.16)
, (3.16)
где - коэффициент выпучивания при намотки и после пропитки, определяем согласно [1, табл.1] .
.
з) Определяем расстояние между катушкой и сердечником согласно формуле (3.17)
; (3.17), ,
что допустимо.
18) Определяем потери в меди.
а) Находим средние длины витков по формулам (3.18) - (3.20)
; (3.18)
;
; (3.19)
;
; (3.20)
.
б) Находим массу меди в каждой из обмоток (3.21)
; (3.21)
;
;
.
Находим массу проводов в каждой из обмоток (3.22)
; (3.22)
;
;
Определим суммарную массу проводов в трансформаторе (3.23)
; (3.23)
.
в) Находим потери в каждой из обмоток (3.24), считая, что повод ПЭВ-1 нагревается до температуры
; (3.24)
;
;
.
Находим суммарные потери в меди (3.25)
; (3.25)
.
19) Проверяем тепловой режим.
а) Определяем тепловые сопротивления:
тепловое сопротивление катушки (3.26)
, (3.26), где
;
.
.
тепловое сопротивление границы катушка - среда (3.27)