Xreferat.com » Остальные рефераты » Отопление и вентиляция жилого дома с гаражом

Отопление и вентиляция жилого дома с гаражом

/> (1.12)

где Т1 = 95 С – температура воды в подающем трубопроводе;

Т2 = 70 С – температура воды в обратном трубопроводе;

tв – температура воздуха в помещении; tв = 20 С.

.

Температурный фактор прибора составляет:

(1.13)

где n – показатель степени данного прибора, характеризующий гидродинамические особенности, равный 1,34.

Фактор f2, зависящий от способа установки прибора; для открыто установленных приборов он равен 1.

Приведенная теплоотдача одной секции при температуре теплоносителя 95 / 70 С определяется по формуле:

Q = Qном ·f1 ·f2, Вт (1.14)

где Qном – стандартная теплоотдача одной секции при температурном напоре 70 С, равная 180 Вт.

Q = 180 ·0,86 * 1 = 155 Вт.

Чтобы определить количество секций установленных приборов при двухтрубной системе отопления следует теплопотери помещения разделить на теплоотдачу одной секции прибора.


1.4.3. Гидравлический расчет системы отопления жилого дома.


Цель гидравлического расчета системы отопления состоит в том, чтобы подобрать отдельные участки системы отопления таким диаметром, который бы обеспечивал расчетный расход теплоносителя и уравновешивал потери давления.

Основное циркуляционное кольцо выбирается через наиболее нагруженный из удаленных стояков.

Расход теплоносителя в системе, ветви или стояке системы отопления определяется по формуле:

(1.15)

где Q – расчетный тепловой поток, Вт, обеспечиваемый теплоносителем системы ветви или стояка;

с – удельная теплоемкость воды, равная 4.2

t – разность температур, С, теплоносителя на входе и выходе из системы ветви или стояка; в двухтрубной системе t = const = 95 – 70 = 25 С;

В двухтрубной системе отопления расчетное циркуляционное давление определяется по формуле:

Рр = Рн + 0.4 Ре, Па; (1.16)

где Рн – давление, создаваемое циркуляционным насосом для обеспечения необходимого расхода воды в системе; Па;

Ре – естественное циркуляционное давление, Па:

Ре = Ре. пр + Ре. тр; (1.17)

где Ре. пр – естественное циркуляционное давление, возникающее вследствие охлаждения теплоносителя в приборе, Па;

Ре. тр - естественное циркуляционное давление, возникающее вследствие охлаждения теплоносителя в трубах, Па, так как система с нижней разводкой то величиной Ре. тр. пренебрегаем;

Естественное циркуляционное давление, возникающее вследствие охлаждения теплоносителя в приборе, Па определяется по следующей формуле:

Ре. пр = g h1 (tг- tо), (1.18)

где - среднее приращение плотности при понижении температуры воды на 1 С, равное 0.64 кг/(м3С);

g – ускорение свободного падения, равное 9.81 м/с2;

h1 – вертикальное расстояние между условными центрами охлаждения в ветви или отопительном приборе на нижнем этаже и нагревания в системе, м;

tг – температура воды в подающей магистрали, С;

tо – температура воды в обратной магистрали, С.

При выборе диаметра труб в циркуляционном кольце исходят из принятого расхода воды и среднего ориентировочного значения удельной линейной потери давления Rср, Па/м, определяемого по формуле:

(1.19)

где l – общая длина последовательно соединенных участков, составляющих основное циркуляционное кольцо, м;

Считается, что потери давления на трение составляют 65% Рр.

Предварительно вычисляют расход воды на каждом участке. Потери давления на трение и местные сопротивления на участке определяют отдельно по следующей формуле:

(1.20)

где - коэффициент гидравлического трения, определяется по формуле Альтшуля:

(1.21)

где - плотность воды, кг/м3;

 - скорость воды, м/с;

 - коэффициент местного сопротивления;

dв – расчетный диаметр трубопровода, м;

lуч – длина расчетного участка, м;

Rlуч – удельные потери давления на трение, Па;

Z – потери давления на местные сопротивления, Па.

Зная величину Rср и расход теплоносителя на участке, по приложению 2 находим условный диаметр трубы и скорость движения воды. Уточняем величину Rр потерь давления на трение и умножая на длину участка получаем потери давления на трение на расчетном участке. Затем определяем на каждом участке сумму коэффициентов местных сопротивлений и рассчитываем потери давления в местных сопротивлениях. Суммарные потери давления на всех участках главного циркуляционного кольца (RL + Z) сравниваем с величиной расчетного располагаемого давления в системе отопления. Расхождение между ними при тупиковом движении теплоносителя не должно превышать 15 %.

Расчет ответвлений производим аналогично по расчету главного циркуляционного кольца. Для увязки давления в ответвлениях устанавливаем дроссельные шайбы. Диаметр шайбы определяется по формуле:

(1.22)

где dш – диаметр шайбы, мм;

Gст – расход теплоносителя в стояке, кг/ч;

Р – разность давлений, равная (0.85Рр – Рст), Па;

где Рст – расчетное давление в стояке, Па.

В системе отопления жилого дома расчетное циркуляционное кольцо принимается через горизонтальную разводку на 5-ом этаже стояка № 3.

Естественное циркуляционное давление, возникающее вследствие охлаждения теплоносителя в приборе составит

Ре. пр = 0.64 · 9.81 · ( 2 ) · (95 - 70) = 315Па.< 10%Рр, пренебрегаем.

Тогда давление создаваемое насосом составит:

Рн = Рр = 15000 Па.

Гидравлический расчет системы отопления сведен в таблицу 1.5, расчетная схема в приложении I.

Перечень коэффициентов местных сопротивлений для главного циркуляционного кольца через стояк №7.


Участок 1.

- отвод 1 шт. = 0,8;

- вентиль 1 шт. = 6,7;


Участок 2.

- тройник на проход 1 шт. = 1,4;

- отвод 2 шт. = 0,8;


Участок 3.

- тройник на проход 1 шт. = 1,0;

Участок 4.

- тройник на проход 1 шт. = 2,5;


Участок 5.

- тройник на проход 1 шт. = 1,0;

- сужение = 0,2;


Участок 6.

- тройник на проход 1 шт. = 2,5;


Участок 7.

- отвод 3 шт. = 0,8;

- вентиль 1 шт. = 6,0;

- кран проходной 1 шт. = 2,6;


Участок 8.

- отвод 3 шт. = 0,6;

- вентиль 1 шт. = 6,0;

- кран проходной 1 шт. = 2,6;


Участок 9.

- тройник на проход 1 шт. = 3,5;


Участок 10.

- тройник на проход 1 шт. = 1,0;

- сужение = 0,2;


Участок 11.

- тройник на проход 1 шт. = 3;


Участок 12.

- тройник на проход 1 шт. = 1,0;


Участок 13.

- тройник на проход 1 шт. = 1,2;

- отвод 2 шт. = 0,8;


Участок 14.

- отвод 1 шт. = 0,8;

- вентиль 1 шт. = 4,5;


Коэффициенты местных сопротивлений остальных участков системы отопления жилого дома и гаража определены аналогично.


1.4.4. Общие положения конструирования системы отопления гаража.


Система отопления гаража бифилярная горизонтальная с выпуском воздуха в верхних точках системы и спуском воды из нижних точек. Отопительные приборы – регистры из стальных труб 108 и длинной 2м.

Параметры теплоносителя - 95 / 70С.


1.4.5. Расчет отопительных приборов системы отопления гаража.


Расчет производится в соответствии с [8] :

Находим теплоотдачу 1м гладкой трубы:

Q=qэкм·f·fэкм·1,163, Вт (1.23)

где qэкмтеплоотдача 1 м трубы в ккал/ч*экм при температуре теплоносителя 95-70оС;

fповерхность нагрева 1м гладкой трубы (табл. 12.3) [10];

fэкм поверхность нагрева одной трубы в зависимости от числа рядов труб (табл. 12.2) [10];

1,163переводной коэффициент;

Q=635·0,58·1,065·1,163=457 Вт;

Теплоотдачу прибора находим по формуле:

Qпр=n·l·Q,Вт (1.24)

где n колличество труб;

lдлина прибора,м

Qпр=1·2·457=914 Вт

Так как теплопотери гаража Qт=78850, то количество приборов N=78850/914=86,1=86 шт. Принимаем к установке 86 регистров из стальных электросварных труб 108*2,8 длиной 2 м.


1.4.6. Гидравлический расчет системы отопления гаража.


Гидравлический расчет системы отопления гаража выполняется аналогично гидравлическому расчету системы отопления жилого дома. Порядок гидравлического расчета см п. 1.4.3.

Гидравлический расчет системы отопления сведен в таблицу 1.5.

Расчетные аксонометрические схемы системы отопления приведены в приложении I.



Таблица 1.5

Гидравлический расчёт системы отопления



уч.


Q рад.

Вт


G,

кг/ч


L ,

м


Dу ,

мм


W ,

м/с


R ,

Па/м


RхL ,

Па


 


Z ,

Па


RL+Z,

Па

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

Гидравлический расчёт системы отопления жилого дома

Главное циркуляционное кольцо через стояк №6

1

220210

7573

4

70

0,6

63

250

7,5

1050

1300

2

172280

5925

5

70

0,5

38

190

3

175

370

3

134180

4615

7

70

0,4

23

160

0

0

160

4

129370

4449

3

50

0,6

72

230

2,5

450

1150

5

95460

3283

16

50

0,4

44

700

0

0

700

6

63630

2188

4

40

0,5

73

290

2,5

312,5

600

7

55330

1903

6

40

0,4

55

330

11

680

1010

8

55330

1903

6

40

0,4

52

310

9

720

1030

9

63630

2188

4,5

40

0,5

71

320

4

500

820

10

95460

3283

16,5

50

0,6

44

720

0

0

720

11

129370

4449

3

50

0,4

77

230

3

240

470

12

134180

4615

7

70

0,6

71

160

0

0

160

13

172280

5925

5

70

0,5

38

190

2

250

440

14

220210

7573

4,5

70

0,6

62

280

3,5

630

910

∑ 13010

Невязка (15000-13010)/15000=13%<15%.

Квартирная горизонтальная ветвь на участке №7 через стояк №6

15

9790

337

6

18

0,24

60

360

1,5

43

403

16

8690

299

2

18

0,14

40

80

0,5

5

85

17

7580

261

5

18

0,2

85

425

0,5

10

435

18

6360

219

3

18

0,17

40

120

2

29

149

19

5350

184

2

18

0,2

55

110

1

20

130

20

4340

149

14

15

0,24

70

980

1,2

35

1015

21

3240

111

2

15

0,18

65

130

1

16

146

22

2140

74

3

15

0,25

45

135

1,1

34

169

23

1100

38

2

15

0,26

50

100

0,5

17

117

24

2210

76

5

15

0,15

30

150

1,5

17

167

25

3430

118

4

15

0,24

70

280

1

29

309

26

4440

153

2

15

0,14

40

80

2

20

100

27

5450

187

14

18

0,22

85

1190

0,5

12

1202

28

6550

225

2

18

0,17

40

80

1,1

16

96

29

7650

263

4

18

0,2

55

220

0,5

10

230

30

9790

337

12

18

0,24

70

840

1

29

869

∑ 5620

Циркуляционное кольцо через стояк №1

31

47930

1648

11

40

0,4

55

610

2,5

240

850

32

39810

1369

3

32

0,5

107

320

2,5

410

730

33

32670

1124

3

32

0,5

70

210

1

130

340

34

25530

878

3

32

0,4

37

110

0

0

110

35

18390

632

3

25

0,5

120

360

1,5

170

530

36

11250

387

4

20

0,6

160

560

3,5

320

880

37

11250

387

4

20

0,5

91

320

3

410

730

38

18390

632

3

25

0,4

120

360

2

190

550

39

25530

878

3

32

0,4

37

110

0

0

110

40

32670

1124

3

32

0,5

90

270

1

130

400

41

39810

1369

3

32

0,4

170

510

3

450

960

42

47930

1648

12

40

0,5

58

690

2

180

870

∑ 9340

Невязка (15000-9342-2210)/15000=23%>15%.

Устанавливаем дроссельную шайбу d 25мм

Квартирная горизонтальная ветвь на участке №6 через стояк №1

43

9200

316

5

18

0,24

55

275

1,2

35

310

44

7980

274

8

18

0,14

25

200

0,5

5

205

45

7070

243

2

18

0,22

62

124

0,5

12

136

46

6160

212

4

18

0,17

23

92

1,3

19

111

47

5060

174

4

18

0,2

31

124

1

20

144

48

3960

136

3

18

0,24

52

156

1,3

37

193

49

3380

116

8

15

0,17

32

256

1

14

270

50

1480

51

3

15

0,19

41

123

1,2

22

145

51

510

18

2

15

0,21

56

112

0,5

11

123

52

1220

42

8

15

0,24

28

224

0,8

23

247

53

2130

73

2

15

0,14

54

108

0,5

5

113

54

3040

105

4

15

0,22

35

140

1

24

164

55

4140

142

4

15

0,17

41

164

1,1

16

180

56

5240

180

2

15

0,2

29

58

1,3

26

84

57

5820

200

8

18

0,24

25

200

0,5

14

214

58

7720

266

3

18

0,16

36

108

0,8

10

118

59

8720

300

2

18

0,2

41

82

1,1

22

104

60

9200

316

11

18

0,23

40

440

1,6

42

482

∑ 3340

Циркуляционное кольцо через стояк №3

61

4810

165

15

15

0,2

62

930

10

200

1130

62

2400

83

3

15

0,1

17

50

1,5

8

60

63

2400

83

3

15

0,1

17

50

1,5

8

60

64

4810

165

16

15

0,2

58

930

10

200

1130

∑ 2380

Невязка (15000-2380)/15000=84%>15%.

Устанавливаем дроссельную шайбу d 5мм.

Гидравлический расчет трубопроводов системы отопления гаража

уч

Q,

Вт

G,

кг/ч

L,

м

dу,

мм

V,

м/с

R,

Па/м

RL,

Па

∑ξ

Z,

Па

(RL+Z)Па

Главное циркуляционное кольцо

1

78850

2712

6

40

0,6

110

660

7,5

1350

2010

2

56250

1935

9

32

0,5

113

1020

3,5

438

1458

3

37600

1293

14

32

0,4

83

1160

15

1200

2360

4

33730

1160

10

25

0,5

148

1480

1

125

1605

5

29270

1007

11

20

0,5

306

3370

1

125

3495

6

24150

831

12

20

0,3

123

1480

1,5

68

1548

7

19030

654

14

20

0,3

112

1570

1,5

68

1638

8

19030

654

15

20

0,5

225

3370

2

250

3620

9

24150

831

12

20

0,5

143

1720

1

125

1845

10

29270

1007

11

20

0,4

106

1170

15

1200

2370

11

33730

1160

10

25

0,5

114

1140

2

250

1390

12

37600

1293

14

32

0,6

49

680

11,5

2070

2750

13

56250

1935

8

32

0,5

130

1040

4

500

1540

14

78850

2712

6

40

0,4

97

580

6,8

544

1124

Σ 28750

Невязка (30000-28750)/30000=4%<15%.

Ответвление №1

1

22650

779

3

20

0,6

283

850

14

2520

3370

2

12480

429

12

15

0,6

396

4750

13

2340

7090

3

5810

200

14

15

0,3

89

1250

9

405

1660

4

5810

200

15

15

0,3

89

1340

9

405

1740

5

12480

429

12

15

0,6

396

4750

13

2340

7090

6

22650

779

3

20

0,6

283

850

14,5

2610

3460

Σ 24410

Невязка (30000-24410-4760)/30000=3%<5%.

Ответвление №2

1

18150

624

4

20

0,5

203

810

8

1000

1810

2

13060

449

10

15

0,6

382

3820

14

2520

6340

3

5420

186

15

15

0,3

83

1250

7

315

1560

4

5420

186

15

15

0,3

83

1240

7

315

1560

5

13060

449

10

15

0,6

382

3820

13

2340

6160

6

18150

624

4

20

0,5

203

810

14,5

1813

2620

Σ 20050

Невязка (30000-20053-7580)/30000=10%>5%.

Устанавливаем дроссельную шайбу d 10мм


1.5. КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ ЖИЛОГО ДОМА


1.5.1. Общие положения конструирования системы вентиляции жилого дома.


В жилом доме предусмотрена естественная вытяжная вентиляция из кухонь, санузлов, ванных комнат с учетом требований [10] в кирпичных каналах капитальных стен. Размеры каналов принимаются кратным размерам кирпича. Воздухообмен определен по нормируемым кратностям.

Поквартирные вытяжныые каналы присоединяются к вертикальному коллектору на высоте не менее двух метров от центра вытяжного отверстия. На вытяжных каналах установлены регулируемые решетки Р150, установленные на расстоянии 0,2-0,5м от потолка.

Наружный воздух поступает в помещения квартир через форточки и неплотности окон и дверей, т.е. приток наружного воздуха - неорганизованный.


1.5.2. Определение требуемого воздухообмена.


Расчетные параметры воздуха и кратность воздухообмена в помещениях квартир принята в соответствии с [10]:

- кухня с электроплитами – расход удаляемого воздуха не менее 60 м3/ч;

- совмещенное помещение уборной и ванной – 50 м3/ч;

- уборная индивидуальная – 25 м3/ч;


1.5.3. Аэродинамический расчет системы вентиляции жилого дома.


Задача аэродинамического расчета – определение потерь давления в вентиляционной сети и размеров поперечных сечений воздуховодов. Расчет включает два этапа: определение потерь давления воздуха в магистральной ветви и увязка потерь давления в ответвлениях.

Магистральная ветвь – цепь участков от вентилятора до наиболее удаленного воздухораспределителя или наиболее нагруженная ветвь (имеющая больший расход воздуха).

Расчет проводится в следующей последовательности.

Определяются требуемые площади поперечных сечений участков магистральной ветви, м2

, (1.25)

где L – расчетный расход воздуха на участке, м3/ч;

р – рекомендуемая скорость воздуха,м/с.

По требуемым площадям сечений подбираются размеры сечений воздуховодов и определяют диаметры сечений, м.

Определяют фактические скорости воздуха (м/с) на участках магистральной ветви и динамические давления (Па), соответствующие этим скоростям:

, (1.26)

, (1.27)

где - плотность воздуха, равная 1.2 кг/м3.

Потери давления в воздуховодах определяются по формуле:

Р = (R l n + Z), Па (1.28)

где R – удельная потеря давления на трение на 1 погонный метр воздуховода, Па/м;

l – длина воздуховода, м;

n – поправочный коэффициент, учитывающий шероховатость каналов;

Z – потери давления в местных сопротивлениях на участке, Па.

Удельную потерю давления на трение для воздуховодов определяют по формуле:

(1.29)

где - коэффициент сопротивления трения;

d – диаметр воздуховода, м;

 - скорость воздуха в воздуховоде, м/с;

 - плотность воздуха, кг/м3;

либо по номограммам, таблицам, зная скорость на участке и сечение участка.

Коэффициент сопротивления трения определяется по формуле Альтшуля:

(1.30)

где k = 0.001-коэффициент абсолютной шероховатости стенки воздуховода, м;

Re – число Рейнольдса, характеризует течение жидкостей и определяется по следующей формуле:

(1.31)

где - характерная скорость воздуха, м/с;

d – диаметр канала, м;

 - кинематическая вязкость, м2/с.

Потери давления на местные сопротивления:

(1.32)

где  - сумма коэффициентов местных сопротивлений, отнесенных к скорости.

Затем выполняется увязка ответвлений. Аналогично рассчитываются потери давления на участках ответвления от периферийного до точки подсоединения к магистральной ветви. Сумма потерь давления на этих участках не должна отличаться более чем на 10 % от суммы потерь давления на участках магистральной ветви от точки подсоединения ответвления до периферийного.

При необходимости увеличить потери давления в ответвлении на нем устанавливается диафрагма соответствующего проходного сечения. Требуемый коэффициент сопротивления диафрагмы определяется по зависимости:

(1.33)

где Рм – суммарные потери давления воздуха на соответствующих участках магистральной ветви, Па;

Ро – суммарные потери давления воздуха на участках ответвления, Па;

Рд – динамическое давление воздуха на участке установки диафрагмы, Па.

Расчет систем естественной вентиляции.

Для каждой ветви вычисляется величина расчетного гравитационного давления:

∆Pгр = 9,8·h·(н - в), Па, (1.34)

где h – расстояние по вертикали от центра вентиляционной решетки до устья вытяжной шахты, м;

н, в – соответственно плотность наружного воздуха при температуре +5оС и плотность внутреннего воздуха при температуре +20, кг/м3.

Аэродинамический расчет системы естественной вентиляции производим аналогично расчету систем вентиляции с механическим побуждением.

Суммарные потери давления (RL+Z) сравниваем с величиной действующего гравитационного давления. Расхождение между ними должно быть в пределах 10%.

Примечание.

Величина скорости воздуха в живом сечении жалюзийной решетки не должна превышать 3 м/с;

В системе естественной вентиляции используем вентиляционные решетки с регулятором расхода воздуха;

При наладке системы естественной вентиляции с помощью регулятора расхода воздуха устанавливается расчетный расход воздуха в живом сечении вентиляционной решетки.

Результаты расчета систем естественной вентиляции жилого дома сведены в таблицу 1.6.

Расчетные аксонометрические схемы приведены в приложении I.

Перечень коэффициентов местных сопротивлений участков естественной вентиляции ВЕ1:


Участок 1

- Отвод 90, а x в = 140 x 140 мм, 1шт. = 0,35;

- Воздухораспределитель типа РР, Fо = 0.16 кв.м. = 2,1;


Участок 2

- Узел ответвления при слиянии потока, 1шт. = 0,7;

Fпрох/Fосн = 0,038/0,038 = 1,

Lотв/Lосн = 60/120=0,5.


Участок 3

- Узел ответвления при слиянии потока, 1шт. = 0,5;

Fпрох/Fосн = 0,038/0,038 = 1,

Lотв/Lосн = 60/180=0,3.


Участок 4

- Узел ответвления при слиянии потока, 1шт. = 0,35;

Fпрох/Fосн = 0,038/0,038 = 1,

Lотв/Lосн = 60/240=0,25.


Участок 5

- Узел ответвления при слиянии потока, 1шт. = 0,35;

Fпрох/Fосн = 0,038/0,038 = 1,

Lотв/Lосн = 60/300=0,2.


Участок 6

- Узел ответвления при слиянии потока, 1шт. = 0,3;

Fпрох/Fосн = 0,038/0,038 = 1,

Lотв/Lосн = 60/360=0,17.


Участок 7

- Узел ответвления при слиянии потока, 1шт. = 0,3;

Fпрох/Fосн = 0,038/0,038 = 1,

Lотв/Lосн = 60/420=0,14.

-Зонт прямоугольный, 1шт. = 1,1;


Расчет местных сопротивлений для остальных систем выполняется аналогично.


Таблица 1.6

N

уч

Расход воздуха L,

м3/ч

Длина участка l,

М

Скорость воздуха V, м/с

Размеры сечений

воздуховодов

Динамическое давление Рд, Па

Потери давления на трение

Сумма коэф. местного сопр. i

Поте-ри давления на мест. сопр. Z,

Па

Потери давления на уч-ке, Па

Суммарные потери

давления,

Па

a*b,

мм

f,

м2

dэ, мм

R, Па/м

n

R*l*n,

Па

ВЕ-1

1

60

3,2

0,1

140*140

0,196

140

0,004

0,002

0,15

0,001

2,45

0,01

0,01

0,01

2

120

2,7

0,9

140*270

0,038

184

0,5

0,08

1,4

0,3

0,7

0,33

0,63

0,64

3

180

2,7

1,3

140*270

0,038

184

1,0

0,14

1,5

0,6

0,5

0,52

1,09

1,73

4

240

2,7

1,8

140*270

0,038

184

1,9

0,27

1,62

1,2

0,35

0,65

1,83

3,56

5

300

2,7

2,2

140*270

0,038

184

2,9

0,28

1,68

1,3

0,35

1,02

2,29

5,85

6

360

2,7

2,6

140*270

0,038

184

4,2

0,3

1,73

1,4

0,3

1,26

2,66

8,51

7

420

4

3,1

140*270

0,038

184

5,7

0,41

1,77

2,9

0,3

1,71

4,61

13,12

Невязка (13,35-13,12)/13,35=2%<10%

Ответвление №1

Распологаемое давление Ргр=3,82 Па

8

60

2,6

1,0

140*140

0,196

140

0,605

0,16

0,15

0,062

3,15

1,91

1,97

1,97

Невязка (3,82-1,97)/3,82=48%>10%

В жалюзийной решетке необходимо погасить 1,85 Па

Ответвление №2

Распологаемое давление Ргр=5,41 Па

9

60

2,6

1,2

140*140

0,196

140

0,871

0,24

0,15

0,094

3,15

2,74

2,84

2,84

Невязка (5,41-2,84)/5,41=48%>10%

В жалюзийной решетке необходимо погасить 2,6 Па

Ответвление №3

Распологаемое давление Ргр=7 Па

10

60

2,6

1,5

140*140

0,196

140

1,361

0,4

0,15

0,156

3,15

4,29

4,44

4,44

Невязка (7-4,44)/7=37%>10%

В жалюзийной решетке необходимо погасить 2,56 Па

Ответвление №4

Распологаемое давление Ргр=8,6 Па

11

60

2,6

1,6

140*140

0,196

140

1,549

0,48

0,15

0,187

3,15

4,88

5,07

5,07

Невязка (8,6-5,07)/8,6=41%>10%

В жалюзийной решетке необходимо погасить 3,53 Па

Ответвление №5

Распологаемое давление Ргр=10,2 Па

12

60

2,6

2,0

140*140

0,196

140

2,420

0,7

0,15

0,273

3,15

7,62

7,90

7,90

Невязка (10,2-7,9)/10,2=22%>10%

В жалюзийной решетке необходимо погасить 2,3 Па

Ответвление №6

Распологаемое давление Ргр=11,8 Па

13

60

2,6

2,4

140*140

0,196

140

3,485

1,1

0,15

0,429

3,15

10,98

11,41

11,41

Невязка (11,8-11,41)/11,8=3%<10%

ВЕ-2

Распологаемое давление Ргр=13,35 Па

1

50

3,1

0,6

140*140

0,196

140

0,218

0,09

0,15

0,042

2,45

0,53

0,58

0,58

2

100

2,7

0,8

140*270

0,038

184

0,4

0,1

1,4

0,4

0,7

0,27

0,65

1,22

3

150

2,7

1,2

140*270

0,038

184

0,9

0,18

1,5

0,7

0,5

0,44

1,16

2,39

4

200

2,7

1,4

140*270

0,038

184

1,2

0,2

1,62

0,9

0,35

0,42

1,29

3,68

5

250

2,7

1,9

140*270

0,038

184

2,2

0,28

1,68

1,3

0,35

0,76

2,03

5,71

6

300

2,7

2,1

140*270

0,038

184

2,7

0,4

1,73

1,9

0,3

0,80

2,67

8,38

7

350

4,2

2,3

140*270

0,038

184

3,2

0,5

1,77

3,7

0,3

0,96

4,68

13,06

Невязка (13,35-13,06)/13,35=2%<10%

Ответвление №1

Распологаемое давление Ргр=3,82 Па

8

50

2,4

1,1

140*140

0,196

140

0,732

0,2

0,15

0,072

3,15

2,31

2,38

2,38

Невязка (3,82-2,38)/3,82=38%>10%

В жалюзийной решетке необходимо погасить 1,44 Па

Ответвление №2

Распологаемое давление Ргр=5,41 Па

9

50

2,4

1,2

140*140

0,196

140

0,871

0,25

0,15

0,090

3,15

2,74

2,83

2,83

Невязка (5,41-2,83)/5,41=48%>10%

В жалюзийной решетке необходимо погасить 2,6 Па

Ответвление №3

Распологаемое давление Ргр=7 Па

10

50

2,4

1,5

140*140

0,196

140

1,361

0,48

0,15

0,173

3,15

4,29

4,46

4,46

Невязка (7-4,46)/7=36%>10%

В жалюзийной решетке необходимо погасить 2,54 Па

Ответвление №4

Распологаемое давление Ргр=8,6 Па

11

50

2,4

1,8

140*140

0,196

140

1,960

0,7

0,15

0,252

3,15

6,17

6,43

6,43

Невязка (8,6-6,43)/8,6=25%>10%

В жалюзийной решетке необходимо погасить 2,2 Па

Ответвление №5

Распологаемое давление Ргр=10,2 Па

12

50

2,4

2,2

140*140

0,196

140

2,928

1

0,15

0,360

3,15

9,22

9,58

9,58

Невязка (10,2-9,58)/10,2=6%<10%

Ответвление №6

Распологаемое давление Ргр=11,8 Па

13

50

2,4

2,4

140*140

0,196

140

3,485

1,2

0,15

0,432

3,15

10,98

11,41

11,41

Невязка (11,8-11,41)/11,8=3%<10%

ВЕ-3

Распологаемое давление Ргр=13,35 Па

1

25

3,3

0,7

140*140

0,196

140

0,296

0,07

0,15

0,035

2,45

0,73

0,76

0,58

2

50

2,7

0,9

140*270

0,038

184

0,5

0,2

1,4

0,8

0,7

0,34

1,10

1,86

3

75

2,7

1,1

140*270

0,038

184

0,7

0,15

1,5

0,6

0,5

0,37

0,97

2,83

4

100

2,7

1,3

140*270

0,038

184

1,0

0,2

1,62

0,9

0,35

0,36

1,23

4,07

5

125

2,7

1,6

140*270

0,038

184

1,5

0,25

1,68

1,1

0,35

0,54

1,68

5,74

6

150

2,7

2,3

140*270

0,038

184

3,2

0,3

1,73

1,4

0,3

0,96

2,36

8,10

7

175

4,1

2,6

140*270

0,038

184

4,1

0,5

1,77

3,6

0,3

1,23

4,86

12,96

Невязка (13,35-12,96)/13,35=3%<10%

Ответвление №1

Распологаемое давление Ргр=3,82 Па

8

25

2,6

1,3

140*140

0,196

140

1,022

0,6

0,15

0,234

3,15

3,22

3,45

3,45

Невязка (3,82-3,45)/3,82=9%<10%

Ответвление №2

Распологаемое давление Ргр=5,41 Па

9

25

2,6

1,4

140*140

0,196

140

1,186

0,3

0,15

0,117

3,15

3,74

3,85

3,85

Невязка (5,41-3,85)/5,41=29%>10%

В жалюзийной решетке необходимо погасить 1,6 Па

Ответвление №3

Распологаемое давление Ргр=7 Па

10

25

2,6

1,5

140*140

0,196

140

1,361

0,6

0,15

0,234

3,15

4,29

4,52

4,52

Невязка (7-4,52)/7=35%>10%

В жалюзийной решетке необходимо погасить 2,5 Па

Ответвление №4

Распологаемое давление Ргр=8,6 Па

11

25

2,6

2,0

140*140

0,196

140

2,420

0,9

0,15

0,351

3,15

7,62

7,97

7,97

Невязка (8,6-7,97)/8,6=7%<10%

Ответвление №5

Распологаемое давление Ргр=10,2 Па

12

25

2,6

2,2

140*140

0,196

140

2,928

1

0,15

0,390

3,15

9,22

9,61

9,61

Невязка (10,2-9,61)/10,2=6%<10%

Ответвление №6

Распологаемое давление Ргр=11,8 Па

13

25

2,6

2,4

140*140

0,196

140

3,485

1,3

0,15

0,507

3,15

10,98

11,48

11,48

Невязка (11,8-11,48)/11,8=3%<10%


1.6. КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ СИСТЕМ ВЕНТИЛЯЦИИ ГАРАЖА


1.6.1. Общие положения конструирования системы вентиляции гаража.


В подземном гараже запроектирована общеобменная вентиляция для ассимиляции вредных выделений оксида углерода СО от работающего двигателя автомобиля. Вытяжка предусмотрена из каждого автомобильного бокса из верхней и нижней зоны поровну.

Вытяжные вентиляторы установлены на высоте не менее двух метров над кровлей лифтовой кровли.

Для компенсации вытяжки спроектирована приточная вентиляция с раздачей воздуха вдоль проездов. Обьем подаваемого воздуха на 20% меньше удаляемого.

Над въездом в гараж предусмотрены 2 воздушно-тепловые завесы шиберующего типа Т2000Е18 мощностью 18 кВт.

Для обеспечения безопасной эвакуации из подземного гаража во время возникновения пожара предусмотрена система дымоудаления, расчитанная в соответствии с [15] по периметру очага возгарания.

Площадь гаража разделена на две дымовые зоны вертикальными негорючими свесами высотой 0,5 м от поверхности перекрытия подземного гаража. Каждую зону обслуживают три дымоприемных клапана КДМ-2, которые срабатывают от датчиков возгарания при t=72°С.

Вентиляторы систем дымоудаления расположены на кровле жилого дома. Удаление дыма осуществляется по специально изготовленным дымовым шахтам из бетона с факельным выбросом на высоту не менее двух метров от поверхности кровли. Участки воздуховодов систем дымоудаления выполнены из оцинкованной стали класса П толщиной 1,5 мм на сварке и покрыты огнезащитным покрытием марки ОФПМ-12 толщина покрытия 8 мм.

Вентиляторы применены радиальные жаростойкие с клиноременной передачей для работы во время пожара в течении 1 часа.


1.6.2. Определение требуемогомого воздухообмена в гараже


Выделение вредных веществ является основой для определения величины необходимого в гараже воздухообмена, который предназначен для разбавления их до предельно допустимых концентраций. Основным вредным веществом, которое выделяется при работе карбюраторного двигателя, является окись углерода СО, по которому и определяется необходимый воздухообмен.

Необходимый воздухообмен в гараже расчитывается по формуле:

(1.35)

где mco – масса окиси углерода СО, поступающего в воздух помещения, г/ч;

qe – допустимая концентрация вредного вещества в удаляемом воздухе, согласно [7] qе=20 мг/м3;

qin – концентрация вредного вещества в наружном воздухе, принимается по данным Санэпидемнадзора города, qin=5 мг/м3;

Масса окиси углерода СО, поступающего в воздух от автомобилей движущихся по гаражу расчитывается по формуле [8]:

, г/ч (1.36)

где - удельное количество окиси углерода, отнесенное к одному выезду из помещения и условной мощности двигателя в одну лошадиную силу, г/л*с;

N –мощность двигателя автомобиля, л*с;

k –количество выездов автомобилей из помещения в 1 час;

с –коэффициент интенсивности движения автомобилей;


Масса окиси углерода СО, выделяемое 52 автомобилями в боксе:

;

Откуда расчетный воздухообмен по (1.35) для гаража равен:

;


1.6.3. Аэродинамический расчет системы вентиляции гаража.


Аэродинамический расчет системы вентиляции гаража ведется аналогично п.1.5.3. Результаты расчетов сведены в таблицу 1.7. Расчетные аксонометрические схемы систем приведены в приложении 1.


Таблица 1.7


N

уч

Расход воздуха L,

м3/ч

Длина участка l,

М

Скорость воздуха V, м/с

Размеры сечений

воздуховодов

Динамическое давление Рд, Па

Потери давления на трение

Сумма коэф. местного сопр. i

Поте-ри давления на мест. сопр. Z,

Па

Потери давления на уч-ке, Па

Суммарные потери

давления,

Па

a*b,

мм

f,

м2

dэ, мм

R, Па/м

n

R*l*n,

Па

В-1

1

240

5,2

1,1

200*300

0,06

0,24

0,7

0,1

1

0,4

2,4

1,8

2,2

2,2

2

Если Вам нужна помощь с академической работой (курсовая, контрольная, диплом, реферат и т.д.), обратитесь к нашим специалистам. Более 90000 специалистов готовы Вам помочь.
Бесплатные корректировки и доработки. Бесплатная оценка стоимости работы.

Поможем написать работу на аналогичную тему

Получить выполненную работу или консультацию специалиста по вашему учебному проекту
Нужна помощь в написании работы?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Пишем статьи РИНЦ, ВАК, Scopus. Помогаем в публикации. Правки вносим бесплатно.

Похожие рефераты: