Xreferat.com » Остальные рефераты » Тепловой расчёт турбины ПТ-25-90/11

Тепловой расчёт турбины ПТ-25-90/11

Министерство энергетики РФ

Управление кадров и социальной политики


Государственное образовательное учреждение

среднего профессионального образования

ИРКУТСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ КОЛЛЕДЖ


УТВЕРЖДАЮ

Председатель ЦК ____________________ «____»__________2004г.


КУРСОВОЙ ПРОЕКТ


Тепловой расчет турбины ПТ-25-90/11

(название)


Лист утверждения


КП.1093.1005.2004.ЛУ

(обозначение)


Руководитель Разработал студент

Козловская Н.И. Харламов А. И.

(подпись) (И.О. Фамилия) (подпись) (И.О. Фамилия)

«____»__________2004г «____»__________ 2004г


N

Формат

Обозначение

Наименование

Кол-во

листов

N-экз.

Примечание




Документация общая





Вновь разработал


1 А4 КП.1093.1005.2003.ЛУ Лист утверждения 1








2 А4 КП.1093.1005.2003.КЗ Задание на К. П. 2








3 А4 КП.1093.1005.2003.ПЗ Пояснительная 25*




записка


4 А1 КП.1093.1005.2003.ВО Продольный разрез 1




турбины









































































































































































1093.1005.2004





Изм Лист N докум Подпись Дата





Разработал Харламов

Расчет турбины

Ведомость К.П

Лит Лист Листов
Проверил Козловская


ЛУ 1




ИЭК
Н. Контроль


Утвержден


УТВЕРЖДЕН


КП.1093.1005.2004.ЛУ

обозначение листа утверждения


Тепловой расчет турбины ПТ-25-90/11

(наименование проекта)


ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА


КП.1093.1005.2003.П.З

(обозначение)


Содержание пояснительной записки


2.1 Введение. Краткое описание проектируемой турбины.

2.2 Определение расчётного расхода пара на турбину (с построением ориентировочного рабочего процесса в hs – диаграмме)

2.3 тепловой расчёт проточной части турбины (при многоцилиндровой конструкции – одного из цилиндров)

2.3.1 расчёт регулирующей ступени

2.3.2 расчёт нерегулируемых ступеней проточной части:

определение числа ступеней, их диаметров, тепловых перепадов, высот сопловых и рабочих решёток, детальный расчёт ступени (возможен детальный расчёт только первой и последней ступеней). Расчёты ступеней проточной части производится с построением треугольников скоростей и процесса расширения пара по ступеням в hs – диаграмме.

2.3.3 Расчёт электрической мощности турбины (внутренней мощности цилиндра)

2.4 Список используемой литературы


Графическая часть

3.1 продольный разрез турбины (цилиндра)

3.2 чертёж по специальному заданию

Примечание. Допускается замена графической части КП на изготовление макетов, плакатов и других наглядных пособий. При выполнении КП необходимо пользоваться «методическими указаниями по выполнению курсового и дипломного проектирования» ИЭКа.


Дата выдачи задания _______ ______2004 г.

Срок выполнения _______ ______2004 г.


Государственное образовательное учреждение

среднего профессионального образования


ИРКУТСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ КОЛЛЕДЖ


ЗАДАНИЕ


На курсовой проект по дисциплине «Турбинные установки тепловых электростанций».


Студенту _ Харламову Андрею


Группы _ 3-ТЭС-1


Тема: Тепловой расчёт турбины ПТ-25-90/11


ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ


    1. Номинальная мощность турбины _ 25000 кВт

    2. Начальные параметры пара:

давление _ 90 атм, температура _ 545 С

    1. Давление отработавшего пара на выходе из выхлопного патрубка _ 6 кПа

    2. Частота вращения _ 5000 об/мин

    3. Для турбины типа ПТ

а) производственный отбор пара:

давление _ 11 кПа, величина отбора _ 15 кг/сек

б) теплофикационный отбор пара:

давление _ 1,1 кПа, величина отбора _ 15 кг/сек

1.6 Специальное задание: Работа турбины при переменном пропуске пара.


Содержание

Введение. Краткое описание проектируемой турбины…………………7стр.

Расчёт расхода пара на турбину…………………………………………..8 стр.

Расчёт первого отсека………………………..……………………………9 стр.

Расчёт второго отсека……………………………………………………..9 стр.

Расчёт третьего отсека………………………………..………………….10 стр.

Расчёт регулирующей ступени…………………….………………...10-11 стр.

Расчёт сопловой решётки…………….………………………………11-12 стр.

Расчёт рабочей решётки…………………………….………………..12-13 стр.

Расчёт нерегулируемых ступеней в ЧВД…………….……………...14-15 стр.

Сводная таблица расчёта для первых пяти ступеней в отсеке высокого давления…………………………………………………………………...15 стр.

Сводная таблица результатов расчёта пяти нерегулируемых ступеней турбины…………………………………………..…………………….16-21 стр.

Спец. задание………………………………………...………………...22-28 стр.

Список используемой литературы……………………………………….29 стр.

Графическая часть

Продольный разрез турбины.


Введение

Краткое описание турбины ПТ-25-90/11


Начальные параметры пара этой турбины 90 атм. и 545С, давление первого отбора 11 атм., давление второго отбора 1,1 атм. Номинальная мощность турбины 25000 квт, но при номинальных параметрах свежего пара и при номинальных расходах и давлениях отборов может быть получена длительная максимальная мощность 30000 квт.

Проточная часть турбины состоит из регулирующей ступени с двухвенечным диском Кертиса и 18 ступеней давления, разбитых на 3 группы.

Ротор имеет гладкий вал постоянного диаметра с насаженными дисками плоского типа, не имеющими развитых втулок. Критическое число оборотов ротора турбины – 1690 в минуту, следовательно, ротор гибкий.

Передняя часть корпуса турбины с клапанной и сопловой коробками отлита из высоколегированной стали.

Диафрагмы, кроме трёх последних по ходу пара, стальные, сварные.

Корпус турбины опирается двумя лапами на передний подшипник и фиксируется гибкими элементами, расположенными сверху и снизу подшипника.

В свою очередь передний подшипник опирается на фундаментную плиту через две гибкие опоры.

На переднем конце ротора расположено колесо центробежного масляного насоса, откованное заодно с валом. Доковые поверхности этого колеса одновременно служат в качестве гребня упорного подшипника, что позволяет обеспечить надёжное маслоснабжение упорно-опорного узла при очень компактной его конструкции.

Концевые уплотнения выполнены в виде лабиринтов из усиков, зачеканенных в тело ротора против выточек в обоймах уплотнения.

Выхлопная часть турбины отлита заодно с корпусом заднего подшипника турбины переднего подшипника генератора. Валы подшипника и генератора соединены жёсткой муфтой.

Парораспределение ЧСД и ЧНД осуществляется поворотными диафрагмами.

Турбина имеет гидродинамическую систему регулирования, выполненную в виде конструктивного блока, установленного на корпусе переднего подшипника. В качестве регулятора скорости использован главный масляный насос, характеристика Q – H которого обеспечивает жёсткую зависимость развиваемого давления только от числа оборотов ротора.

Система регулирования имеет три импульсных линии, управляющих тремя сервомоторами. Полный вес турбинной установки в поставке Калужского турбинного завода 146 т.


1.1 Давление пара Р перед регулирующей ступени с учетом потерь на дросселирование в регулирующей ступени. КПа

Р0 =0.95*9000=8550 КПа

1.2 Давление пара Р за последней ступенью турбины с учётом потерь в выхлопном патрубке. КПа

Р2z = [1+ (Свп/100) ]*Рк

Р2z = [1+0,1*(100/100) ]*6 = 6,6 КПа

1.3 Определяем распологаемый теплоперепад с учётом потерь на дросселирование в регулирующем клапане. КДж/кг

Но = hо-hkt = 3510 - 24120 = 1390 КДж/кг

1.4 hпо = 2920 КДж/кг hто = 2498 КДж/кг

1.5 Ориентировочный расход пара на турбину. Кг/сек

Gо = Nо/Hо*оэпоGпотоGто

Упо = Нооо = 1390-590/1390 = 0,58

Но = hо-hпо(t) = 3510-2920 = 590

Уто = Ноооо = 1390-590-422/1390 = 0,272

Но = hпо(t)-hто(t) = 422

G = 25000/1390 * 0,79 + (0,58*15+0,272*15)=35,55 кг/сек


2. Определяем уточнённый расход пара на турбину.

2.1 Задаёмся теплоперепадом регулиющей ступени.

Но = 100 КДж/кг

h2t = h0-H0 = 3510-100 = 3410 КДж/кг

Р2 = 6300 V0 = 0.043

2.2 Определяем внутренний относительный КПД ступени.

Noj = 0.83-0.2/Gо* Ро/Vо

Noj = 0.83-0.2/35,55*8,550/0.043 = 0.75

2.3 Определяем действительный теплоперепад регулирующей ступени. КДж/кг

Нj = Ho*oj = 100*0.75 = 75 КДж/кг

2.4 Ищем точку начала процесса в нерегулирующих ступенях.

h2 = hо = hо-Hj = 3510-75 = 3435


3 Расчёт первого отсека.

3.1 Определяем распологаемый теплоперепад 1 отсека. КДж/кг

Но = hо-hkt = 3435-2940 = 495 КДж/кг

3.2 Определяем oj , %

 =Р2по = 6300/1100 = 5,73

Gо*Vо = 35,55*0.056 = 1,991

oj = 89%

3.3 Определяем дейсивительный теплоперепад 1 отсека. КДж/кг

Нj = Hо*oj = 495*0.89 = 440,55 КДж/Кг

Строим действительный процесс расширения пара 1 отсека.

Hk = hо-Hj = 3435-440,55 = 2994,45


4 Расчёт 2 отсека.

hпо = 0.9 Pпо = Рпо*0,9 = 1100*0,9 = 990

4.2 hо = 2994,45 V0 = 0.25

4.3 Определяем распологаемый теплоперепад 2 отсека. КДж/кг

Но = hо-hkt = 2994,45-2565 = 429,45 КДж/кг

4.4 Определяем noj отсека по формуле . %

oj = oj-Kу-вс- noj вл

(Gо*Vо) = (Gо-Gпо)*Vо = (35,55-15)*0,25 = 5,14

= Рпото = 990/110 = 9 oj = 91%

у2t = у2t*Hо/Hо = 5*160/429,45 = 1,86

у2t = (1-x2t)* 100% = (1-0.95)*100% = 5

Hо = h-hkt = 2725-2565 = 160

Pср = Рпоо/2 = 990+110/2 = 550

Noj = 0.8 Ку = 0,99%

Noj = 91*0.99-0,8 = 89,29%

4.5 Определяем действительный теплоперепад 2 отсека. КДж/кг

Hj = Hо*oj = 429,45*0,89 = 382,21

    1. hk = hо-Hj = 3041-410 = 2611,24


5 Расчёт 3 отсека

то = 0,7 Рто = 0,7*110 = 77

5.2 hо = hk = 2611,24 V0 = 2,3

5.3 Определяем распологаемый теплоперепад 3 отсека. КДж/кг

Но = hо-hkt = 2611,24-2260 = 351,24

5.4 Определяем noj отсека по формуле. %

noj = noj*Kу-вс-noj вл

(Gо-Vо) = (Gо-Gпо-Gто)*V0 = (35,55-15-15)*2,3 = 12,77

 = Рто2z = 77/6,6 = 11,67 = 92,4% Ky = 0,998

вс = hвсо*100% =11/351,24*100 = 3,13

у2t = у2t = (1-x2t)*100 = (1-0.872)*100 = 12.8

Рср = Рто2z/2 = 77+6,6/2 = 41,8 =0,041 МПа

oj = 7%

oj = 92,4*0,988-3,13-7 = 81,16%

5.5Определяем действительный теплоперепад 3 отсека. КДж/кг

Hj = Hо*oj = 351,24*0,812 = 285,21

5.6 hk = hо-Hj = 2611,24-285,21 = 2326,03

6 Действительный теплоперепад турбины. КДж/кг

Hj = hо-hk = 3510-2326,03 = 1183,97 КДж/кг

7 Уточняем расход пара на турбину. Кг/сек

G = Nэ/Hj*м*гпо*Gпото*Gто = 25000/1183,97*0,98*0,96+0,58*15+0,272*15 = 35,22 кг/сек

Расчёт регулирующей ступени.

8 Определение среднего диаметра ступени.

8.1 Но = 100КДж/кг

8.2 Фиктивная изоэнтропийная скорость Сф. м/с

Сф = 2000*Но = 2000*100 = 447 м/с

8.3 Определяем оптимальное отношение скоростей.

Хф = 0,385

8.4 Окружная скорость вращения рабочих лопаток. м/с

И = Хфф = 447*0,385 = 172,18

8.5 Средний диаметр ступени. м

d = И/П*п = 172,18/3,14*50с = 1,09 м

9 Расчёт сопловой решётки

9.1 Распологаемый теплоперепад сопловой решётки. КДж/кг

Нос = Но*(1-р) = 100*(1-0,1) = 90

9.2 Абсолютная теоретическая скорость потока на выходе из сопловой решётки при изоэнтропийном расширении пара. м/с

С1t = 2000*90 = 427 м/с

9.3 Число Маха для теоретического процесса расширения пара.

М1t = C1t/A1t = 435/675,4 = 0,64

A1t = k*P1*V1t *10 = 1,3*6,5*0,053 *103 = 669,22

Расчёт суживающихся сопл при докритическом истечении пара.

9.4 Сечение для выхода пара из сопловой решётки.

F1 = G*V1t/m1*G1t = 35,22*0,053/0,91*427,26 = 0,0048

9.5 Произведение степени парциальности ступени на высоту сопловой решётки. м

el1 = F1/П*d*sin 1 = 0,0048/3,14*1,09*sin11 = 0,00816м

9.6 Оптимальная степень парциальности.

е = 0,5*еl1 = 0,5*0,816 = 0,45166

9.7 Высота сопловой решётки. см

l1 = el1/e = 0,816/0,45166 = 1,80666

9.8 Потеря энергии в соплах. КДж/кг

hc = (1-)*Hoc = (1-0,97)*90 = 2,7

9.9 Тип профиля сопловой решётки.

С-90-12А


9.10 По характеристике выбранной сопловой решётки принимаются:

tопт = 0,8 в1 = 62,5 мм

9.11 Шаг решётки. мм

t = в1*tопт = 62,5*0,8 = 50

9.12 Число каналов сопловой решётки. Шт.

Zc = П*d*e/t = 3,14*1,09*0,45166/0,05 = 31 шт

9.13 Уточняем шаг в сопловой решётки. мм

t = П*d*e/Zc = 3,14*1090*0,45166/31 = 49,87мм

10 Расчёт рабочей решётки.

10.1 Распологаемый теплоперепад рабочей решётки. КДж/кг

Нор = о = 0,1*100 = 10

10.2 Абсолютная скорость входа пара на рабочие лопатки. м/с

С1 = 0,97*427,26 = 414,44


10.3 Строим входной треугольник скоростей.

W1 = 250 1 =20,5C2 =120 2 = 42

10.5 Высота рабочей лопатки, принимается из условия:

l2 = l1+1+2 = 18,07+1+2 = 21,07мм

10.6 Теоретическая относительная скорость пара на выходе из рабочей решётки.

W2t = 2000*Hop+W1 = 2000*10+2502 = 287,23 м/с

10.7 Действительная относительная скорость пара на выходе из рабочей решётки.

W2 = W2t* = 287,23*0,86 = 247,02м/с

10.8 Относительный угол входа потока пара на рабочую решётку.

2 = 1-(2-5) = 20,5-3 = 17,5

10.9 Строим входной треугольник скоростей.

10.11 Потеря энергии в рабочей решётке. КДж/кг

hp = (1-)-W2t/2000 = (1-0,862 )*287,232 * 2000 = 10,74

10.12 Потеря энергии с выходной скоростью

hвс = С2/2000 =1202 /2000 = 7,2

10.13 Число Маха.

М2t = W2t/k*P2*V2t*10 = 287,23/1,3*6,3*0,052*103= 0,44

10.14 Выбираем профиль рабочей решётки.

Р-26-17А

tопт = 0,7 в2 = 25,72 В = 25 W = 0,225

10.16 Шаг решётки.

t = в2*tопт = 25,72*0,7 = 18,004

10.17 Число каналов рабочей решётки.

Zp = *d/t = 3,14*1090/18,004 = 190

10.18 Уточняем шаг в рабочей решётке.

t = *d/Zp = 3,14*1090*10 3 = 18,014

11 Изгибающее напряжение в рабочей лопатке. МПа

изг = Ru*l2/2*Zp*e*W = 16544,95*0,021/2*190*0,45*0,225 = 9,01 МПа

Ru = G*(W1*cos1+W2*cos2) =35,55*(250*cos20,5+247,02*cos17,5) = 16544,95 Н

12 Относительный лопаточный КПД ступени.

а) по потерям в ступени:

ол = Но-(hc+hp+hвс)/Но = 100-(2,7+10,74+7,2)/100 = 0,79

б) по проекциям скоростей:

ол = И*(C1*cos1+C2*cos2)/Ho*10 = 172,18*(414,4*cos11+120*cos42)/100*10 3 = 0,85

13 Относительный внутренний КПД ступени.

oj = ол-тр-парц

тр = Ктр*d/F1*(И/Сф) = 0,6*10*1,09/0,0048*(172,18/447) = 0,0085

парц = 0,065/sin1*1-е-0,5-екож/е*(И/Сф)+0,25*В*l2/F1(И/Сф)*ол*n

пар = 0,065/sin11*1-0,45-0,5*0,49/0,45*(172,18/447)+0,25*25*0,26/0,0048*(172,18/447,21)*0,82*4 = 0,048

oj = 0,82-0,0085-0,048 = 0,76

14 Полезно используемый теплоперепад в регулирующей ступени. КДж/кг

Hj = Ho*oj = 100*0,76 = 76

15 Внутренняя мощность ступени. КВт

Nj = G*Hj = 35,22*76 = 2676,72


Расчёт нерегулируемых ступеней части высокого давления.

16 Давление пара перед отсеком.

Ро = Р2 = 6300

Р2 = 1100

17 Диаметр первой нерегулируемой ступени.

d = d-d = 1,09-0,25= 0,84

18 Оптимальное отношение скоростей.

Хф = И/Сф = 0,4897

19 Распологаемый теплоперепад первой нерегулируемой ступени. КДж/кг

ho = 12,325*(d/Xф) = 12,325*(0,84/0,489) = 36,26

20 Теплоперепад в сопловой решётке. КДж/кг

hoc = (1-) *ho = (1-0,1)*36,26 = 32,63

21 Высота сопловой решётки. м

l1 = G*V1/*d*e**C1t*sin1

l1 = 35,22*0,059/3,14*0,84*1*0,98*255,45*sin12 = 0,015

С1t = 44,72*32,63 = 255,45

22 Высота рабочей решётки первой ступени.

l2 = l1+1+2 = 15+1+2 = 18 мм

23 Корневой диаметр ступени.

dk = d-l2 = 0,84-0,018 = 0,822

24 Распологаемый теплоперепад по статическим параметрам пара перед ступенью принимаем одинаковый для всех ступеней, кроме первой.

ho = ho*ko = 36,26*0,95 = 34,45

25 Коэффициент возврата тепла.

 = Кt*(1-oj)*Ho*Z-1/Z = 4,8*10*(1-0,89)*495*14,37-1/14,37 = 0,0242

Z = Ho/ho = 495/34,45 = 14,36865

26 Число ступеней отсека. шт.

Z = (1+)*Ho/(ho)ср = (1+0,0224)*463/39,59 = 11,9

(ho)ср = ho+(Z-1)*ho/Z = 36,26+(14-1)*34,45/14 = 34,58 кДж/кг

27 Невязка Ho, КДж/кг, должна быть распределена между всеми ступенями первого отсека.

Ho = (1+)*Ho-ho = (1+0,0242)*495-518,56 = -11,581

ho = ho+ho*(Z-1) = 36,26+34,45*(15-1) = 518,56

28 Поправка к теплоперепаду для каждой ступени (кроме первой).

29 Скорректированный теплоперепад ступени.

ho = hoho = 34,45-0,769 = 33,681


Наименование

величины

Обозна-

чение

Размер-

Ность

Формула
1 2 3 4 5
1

Скорректированный

распологаемый

теплоперепад

ступени.

ho

КДж/кг

Для первой

ступени (п.19)

следующие

(п.29)


36,26


33,681


33,681


33,681


33,681

2

Удельный объём

пара из рабочей

решётки.

V2

м/кг

Из hs – диаг-

раммы

0,06 0,064 0,07 0,078 0,085
3

Произведения

высоты рабочей

решётки на диаметр

ступени.

l2*d

м

l2*d*V2/V2

0,015 0,016 0,0176 0,0197 0,021
4

Высота

рабочей решётки.

l2

м
0,0179 0,019 0,021 0,023 0,0248
5

Высота сопловой

Решётки.

l1

м

l2-(1+2)

0,0149 0,016 0,018 0,02 0,0218
6

Диаметр

ступени.

d м

dk+l2

0,84 0,841 0,843 0,845 0,847

Подробный расчёт первых пяти нерегулируемых ступеней (с построением треугольников скоростей)


Наименование

величины

Обозна-

чение

Размер-

ность

Формула
1 2 3 4 5
1 Расход пара G Кг/с

Из расчёта

(п.7)

35,22 35,22 35,22 35,22 35,22
2

Теплоперепад

ступени по стати-

ческим параметрам.

ho

КДж/кг

Из расчёта

(п.30.1)

36,26 33,681 33,681 33,681 33,681
3

Давление за

ступенью.

Р2

МПа

Из hs-

диаграммы

5,8 5,1 4,7 4,2 3,75
4

Условная скорость

истечения пара

из сопл.

Сф

м/с

44,72ho

269,29 259,53 259,53 259,53 259,53
5

Средний диаметр

ступени.

d м

Из расчёта

(п.30.6)

0,84 0,841 0,843 0,845 0,847
6

Окружная скорость

на среднем диаметре

И м/с

*d*n

n = 50 c

131,88 132,02 132,35 132,67 132,98
7

Оптимальное

отношение скоростей

Хф


И/Сф

0,49 0,51 0,51 0,511 0,512
8

Степень

реакции.


Из расчёта

(п.18)

0,1 0,1 0,11 0,12 0,13
9

Распологаемый

теплоперепад сопло-

вой решётки.

hoc

КДж/кг

(1-)*ho

32,63 30,31 29,98 29,64 29,3
10

Теоретический

удельный объём пара

за сопловой решёт-

кой

V1t

м/кг

Из hs-

диаграммы

0,059 0,63 0,069 0,075 0,081
11

Давление за

сопловой решёткой.

Р1

МПа

Из hs-

диаграммы

5,9 5,2 4,85 4,3 3,8
12

Абсолютная теоре-

тическая скорость

выхода пара из соп-

ловой решётки.

С1t

м/с

44,72hoc

255,45 246,2 244,86 243,47 242,07
13

Скорость звука на

выходе из сопловой

решётки.

а1t

м/с

1000*к*Р1

*V1t

к = 1,3

666,98 652,6 645,84 647,5 632,57
14 Число Маха

М1t


C1t/a1t

0,38 0,377 0,379 0,376 0,383
15

Коэффициент

расхода сопловой

решётки

1

м

По

рисунку

0,942 0,942 0,942 0,943 0,944
16

Выходная площадь

сопловой решётки

F1

м
0,0086 0,0096 0,011 0,012 0,0125
17

Средний угол

выхода пара из

сопловой решётки

1



12 13 13 14 14
18

Профиль сопловой

решётки




С90-12А С90-12А С90-12А С90-12А С90-12А
19 Хорда профиля

в1

мм

Из альбома

профилей

62,5 62,5 62,5 62,5 62,5
20 Ширина профиля

В1

мм

Из альбома

профилей

34 34 34 34 34
21

Относительный

шаг сопловой

решётки

tопт

мм

Из альбома

профилей

0,8 0,8 0,8 0,8 0,8
22

Шаг сопловой

решётки

t1

мм

в1*tопт

50 50 50 50 50
23

Количество

сопл

Z1

шт

*d/t1

53 53 53 53 53
24

Высота сопловой

решётки

l1

м

Из расчёта

(п.30.5)

0,0149 0,016 0,018 0,02 0,0218
25

Коэффициент

скорости сопловой

решётки



0,95 0,95 0,952 0,96 0,96
26

Абсолютная скорость

выхода пара из

сопловой решётки

С1

м/с

*С1t

242,68 233,89 233,11 233,73 232,39
27

Построение входного

треугольника скоро-

стей









28

Угол направления

относительной скоро-

сти W1

1


Из треуголь

ника скоро-

стей

27 28 30 31 32
29

Относительная

скорость выхода

пара из соп. решётки

W1

м/с

Из треуголь

ника скоро-

стей

120 110 110 110 110
30

Потеря энергии

в сопловой решётке

hc КДж/кг

(1-)*hoc

3,18 2,96 2,81 2,32 2,3
31

Распологаемый

теплоперепад

рабочей решётки

hop КДж/кг
Если Вам нужна помощь с академической работой (курсовая, контрольная, диплом, реферат и т.д.), обратитесь к нашим специалистам. Более 90000 специалистов готовы Вам помочь.
Бесплатные корректировки и доработки. Бесплатная оценка стоимости работы.

Поможем написать работу на аналогичную тему

Получить выполненную работу или консультацию специалиста по вашему учебному проекту
Нужна помощь в написании работы?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Пишем статьи РИНЦ, ВАК, Scopus. Помогаем в публикации. Правки вносим бесплатно.

Похожие рефераты: