Расчет и принцип работы распылительной сушилки
Содержание
Введение
1 Расчет процесса горения
2 Материальный баланс сушки
3 Тепловой баланс сушки
4 Расчет габаритов распылительной сушилки
5 Расчет циклонов
6 Расчет скрубберов Вентури
Список использованной литературы
Приложение
Введение
Сушка в основном применяется, если необходимо испарить растворитель и получить из высушиваемого материала порошкообразный или гранулированный сухой продукт. Сушка представляет собой весьма энергоемкий, сложный, взаимообусловленный комплекс химических, тепловых и диффузионных процессов. В настоящее время из известных сушилок, разработанных для микробиологии, нашли применение распылительные сушилки с дисковым и форсуночным распылением, вальцовые сушилки (в гидролизной промышленности) и сублимационные сушилки (в производстве бактериальных препаратов, ферментов). Методы сушки и конструкции сушилок в значительной степени определяются режимами сушки для конкретного материала, обеспечивающими высокое качество сухого продукта при наименьших капиталовложениях и энергозатратах. Это особенно характерно для продуктов микробного синтеза, оптимальные режимы и методы сушки которых могут быть определены после изучения не только физико-химических и теплофизических характеристик, но и биологических свойств. Специфика сушки связана со сравнительно низкой термоустойчивостью и требованиями максимально возможной сохраняемости целевых продуктов биосинтеза в конечных препаратах.
В микробиологической промышленности в основном используются распылительные сушилки с дисковым распылением. В качестве топлива в зависимости от технологических требований используется природный газ или мазут.
1. Расчет процесса горения
Целью этого этапа расчета является расчет низшей теплотворной способности топлива, количества и состава продуктов сгорания, энтальпии продуктов сгорания.
Низшая теплотворная способность топлива - количество тепла, выделяемое при полном сгорании единицы топлива, но в предположении, что влага остается в продуктах горения в парообразном состоянии. В трубчатых печах дымовые газы выводятся через дымовую трубу при таких температурах, при которых водяные пары, находящиеся в продуктах сгорания, не могут сконденсироваться, следовательно, тепло конденсации водяного пара не используется. Поэтому для практических расчетов процесса горения пользуются низшей теплотворной способностью топлива.
Низшая теплотворная способность топлива по формуле Д.И.Менделеева [4]:
,
,
где C, H, S, O, W - соответственно содержание углерода, водорода, серы, кислорода, влаги, % по массе.
Элементарный состава газового топлива:
I) содержание углерода
;
2) содержание водорода
;
где nCi, nHi– соответственно число атомов углерода, водорода, серы, кислорода, азота в молекулах газовых компонентов топлива;
xi - концентрация газовых компонентов в топливе, % по массе;
Mi- молекулярная масса компонентов топлива;
k - число компонентов в топливе;
C, H, S, O, N - соответственно содержание углерода, водорода, % по массе.
Молекулярная масса газовой смеси:
=0,95*16+0,03*30+0,02*44=16,98 г/моль,
где ωi –объемная доля газовых компонентов в топливе;
Mi – молекулярная масса компонентов топлива.
Массовая концентрация газовых компонентов топлива:
;
,
.
Учитывая, что теплота сгорания - свойство аддитивное, то теплота сгорания газообразного топлива
,
где Qi - теплота сгорания отдельных компонентов топлива;
xi- массовая доля компонентов в смеси.
Для газового топлива низшая теплота сгорания:
,
где СН4, С2Н6, С3Н8 - содержание соответствующих компонентов в топливе, % по объему.
Результаты пересчета состава топлива сведены в таблицу 1.
Таблица 1 – Результаты пересчета состава топлива
Компонент | Плотность, кг/м3 | Молекулярная масса, Мi | Объемная доля, ωi | Miωi |
Массовые проценты |
СН4 | 0,72 | 16 | 0,95 | 15,20 | 89,52 |
С2Н6 | 1,36 | 30 | 0,03 | 0,90 | 5,30 |
С3Н8 | 2,02 | 44 | 0,02 | 0,88 | 5,18 |
∑ | 1,00 | 16,98 | 100 |
Плотность топливного газа:
,
где xi - массовые доли компонентов в смеси;
rсм ,ri - плотность смеси и ее компонентов.
,
Проверка:
С+Н+О+N+S=100 %
Теоретическое количество воздуха, необходимого для сгорания одного килограмма топлива:
,
Фактический (действительный) расход воздуха:
,
где a - коэффициент избытка воздуха, (для объемного горения газообразного топлива a=1,05-1,2).
Объемный действительный расход воздуха:
,
где rв - плотность воздуха, rв= 1,293 кг/м3.
Количество продуктов сгорания, образующихся при сжигании одного килограмма топлива:
,
где Wф - расход форсуночного пара, для газообразного топлива Wф =0.
Количество газов, образующихся при сгорании одного килограмма топлива:
,
,
,
.
Проверка
,
2,774+2,194+0,196+13,795=18,959кг/кг ≈18,962 кг/кг.
Объемное количество продуктов сгорания на один килограмм топлива (при нормальных условиях):
,
,
,
.
Суммарный объем продуктов сгорания:
.
Плотность продуктов сгорания при температуре 273К и давлении 0,1*106Па:
.
Энтальпия продуктов сгорания на один килограмм топлива при различных температурах от 50 оС до температуры теплоносителя:
qt=(T-273)*( m* С+ m* С+ m* С+ m* С), ,
где T – температура продуктов сгорания, К;
С,С,С,С- средние массовые теплоемкости продуктов сгорания, кДж/кг*К.
Расчет энтальпии продуктов сгорания при различных температурах сведен в таблицу 2.
Таблица 2 – Энтальпии продуктов сгорания при различных температурах
Температура, оС |
С |
С |
С |
С |
q, |
50 | 0,839 | 0,919 | 1,868 | 1,031 | 1041,43 |
100 | 0,862 | 0,925 | 1,877 | 1,033 | 2094,09 |
150 | 0,885 | 0,931 | 1,886 | 1,034 | 3155,91 |
200 | 0,908 | 0,936 | 1,895 | 1,036 | 4230,30 |
250 | 0,928 | 0,943 | 1,907 | 1,038 | 5315,57 |
300 | 0,946 | 0,950 | 1,921 | 1,041 | 6415,70 |
350 | 0,964 | 0,957 | 1,934 | 1,045 | 7532,20 |
q50=(323-273)*(2,774*0,839+2,194*1,868+0,196*0,919+13,795*1,031)=1041,43
q100=(373-273)*(2,774*0,862+2,194*1,877+0,196*0,925+13,795*1,033)=2094,09
q150=(423-273)*(2,774*0,885+2,194*1,886+0,196*0,931+13,795*1,034)=3155,91
q200=(473-273)*(2,774*0,908+2,194*1,895+0,196*0,936+13,795*1,036)=4230,30
q250=(523-273)*(2,774*0,928+2,194*1,907+0,196*0,943+13,795*1,038)=5315,57
q300=(573-273)*(2,774*0,946+2,194*1,921+0,196*0,950+13,795*1,041)=6415,70
q350=(623-273)*(2,774*0,964+2,194*1,934+0,196*0,957+13,795*1,045)=7532,20
После определения энтальпии продуктов сгорания при различных температурах строим график зависимости температура – энтальпия (Рисунок 1).
Рисунок 1 – График зависимости энтальпии продуктов сгорания от температуры
2. Материальный баланс сушки
Содержание сухих веществ в высушиваемом растворе не изменяется, если нет уноса или других потерь
, кг/ч,
гдеG1, G2, GC – количество раствора до и после сушки и абсолютно сухого вещества, кг/ч;
φ1, φ2 – влажность раствора до и после сушки, %.
Производительность сушилок по испаряемой влаге:
.
Количество получаемых сухих дрожжей после сушки:
.
Технические характеристики распылительной сушилки
Тип сушилки | СРЦ-12,5/1100 НК | |
Производительность по испаряемой влаге, кг/ч | 10000 | |
Температура теплоносителя, оС | Поступающего | 300 |
отходящего | 90 | |
Мощность двигателя распыливающего механизма, кВт | 100 | |
Габариты сушилки | диаметр | 14500 |
высота | 21640 | |
Масса сушилки | 60360 |
Количество распылительных сушилок, необходимое для испарения влаги:
шт,
принимаю n=3штуки,
где WC – производительность одной сушилки по испаряемой влаге, кг/ч.
3. Тепловой баланс сушки
При сушке в распылительных установках тепло передается от нагретого газа или воздуха и расходуется на нагрев высушенного материала, испарение влаги, потери в окружающую среду.
Подвод тепла:
тепло, вносимое дрожжевой суспензией:
,
где Gc - массовый расход дрожжевой суспензии, кг/ч;
ic - энтальпия дрожжевой суспензии при температуре поступления ее в сушильную камеру; кДж/кг;
Сс – теплоемкость дрожжевой суспензии;
θ – температура поступления дрожжевой суспензии в сушилку, обычно составляет 40…60 єС.
θ=50оС,
Сс=3,52 кДж/(кг*град), Gc=38000 .
Qс=38000*3,52*50=6688000.
2) тепло, подводимое теплоносителем (сушильным агентом):
Qc.a.= Gc.a Jн ,
где Gc.a – количество теплоносителя (сушильного агента), кг/ч;
Jн- энтальпия сушильного агента при начальной температуре tн теплоносителя, кДж/кг. Определяется по графику зависимости температура-энтальпия продуктов сгорания.
при t=349оС Jн=7530
Расход тепла:
1) тепло, уносимое сухими дрожжами:
Qд.= Gz Jд=G2Cд θ z,
где G2 – количество дрожжей после сушки, кг/ч;
Jд – энтальпия сухих дрожжей при температуре выхода дрожжей из сушилки, кДж/кг;
Cд – теплоемкость сухих дрожжей ;
θ 2 – температура высушенных дрожжей;
θ 2=89оС, Cд=2,93 кДж/(кг град)[2], G2=9668,15 .
Qд=9668,15*2,93*89=2521163,48
2) тепло, уносимое теплоносителем (сушильным агентом):
Qc.a.= Gc.a Jк ,
где Gc.a – количество теплоносителя (сушильного агента), кг/ч
Jк – энтальпия сушильного агента при температуре выхода сушильного агента из сушилки, кДж/кг.
при t=87оС Jк =1780,
3) тепло, уносимое испаряемой влагой:
Qw=W Jw ,
где W – количество испаряемой влаги, кг/ч;
Jw – энтальпия водяного пара при температуре выхода водяного пара из сушилки, кДж/кг.
Jw =2700 при t=87оС , W=28331,85,
Qw=2700*28331,85=76509017,71.
4) потери тепла в окружающую среду.
Для определения габаритов сушилки приближенно можно принимать удельные потери тепла в окружающую среду в зависимости от начальной влажности материала q =(125ч250) кДж/кг [6]:
Qп=q W,
q= 125 ,
Qп=125*28331,85=3542084,15 .
Потери тепла в окружающую среду обычно составляют 3ч8℅ от общего количества тепла.
Количество теплоносителя (сушильного агента) определяется после преобразования теплового баланса процесса сушки по следующей формуле:
Проверяется тепловой баланс процесса сушки. Согласно закону сохранения энергии:
Qприх.=Qрасх. ,
где Qприх.,Qрасх. – соответственно статьи прихода и расхода тепла.
Qприх.=6688000+13197*7530=106061410 ,
Qрасх=2521163,48+76509017,71+3542084,15-13197*1780=106062925
Ошибка расчета должна быть не более 1 ℅.
0,0014%<1%.
Часовой расход топлива:
B= ,
где Qc.a – тепло, подводимое теплоносителем (сушильным агентом), кДж/ч;
Q- низшая теплотворная способность топлива, кДж/кг;
η - коэффициент полезного действия печи (η=0,8-0,95), η=0,9.
Объемный расход топливного газа равен:
В’=,
где ρг - плотность топливного газа, кг/м3.
Удельный расход тепла в сушилке определяется
,
где Qс.а - тепло, подводимое теплоносителем (сушильным агентом), кДж/ч;
W - количество испаряемой влаги кг/ч.
Тепловой к.п.д. сушилки:
,
где r - удельная теплота парообразования воды, определяемая по температуре материала при сушке, кДж/кг, при 89оС
r=2295,7,
q - удельный расход тепла в сушилке, кДж/кг.
Теплопроизводительность:
Выбор типоразмера печи определяется по каталогу [7] в зависимости от ее назначения, теплопроизводительности, вида топлива.
Типоразмер печи
Тип печи |
БКГ2 |
теплопроизводительность | 17,8 МВт/м2 |
Выбираю 2 печи типа БКГ2, предназначенных для беспламенного сжигания газообразного топлива.
4. Расчет габаритов распылительной сушилки
Целью расчета является определение диаметра сушильной камеры и ее рабочего объема.
Из всего разнообразия приводимых в литературе формул для определения диаметра распыливающих капель можно использовать наиболее простую (6):
,
где R - наружный радиус диска, м;
ω - угловая скорость диска, м/с;
ρ - плотность суспензии, кг/м3;
σ - поверхностное натяжение суспензии, H/м, σ=73,8*10-3 Н/м.
ω=135 м/с,
ω=2πRn
R=ω/ (2πn)=(135 м/с) / (2*π134.167c-1)=0,160 м
dд=2R=0,32м
При расчете среднего диаметра капель можно принять С=2, для максимального размера капель С=4,6.
Размеры капель зависят от окружной скорости диска, производительности по суспензии, физических свойств суспензии. Основные характеристики центробежных распылителей приведены в таблице 3.
Таблица 3 - Основные характеристики центробежных распылителей
Технические данные | Тип распылителя ЦРМ 18/100-8000 |
Производительность, т/ч | 18 |
Давление, МПа: | |
в трубках подачи воздуха | 0,01-0,08 |
в трубках подачи воды | 0,2 |
Мощность электродвигателя, кВт | 100 |
Скорость вращения диска, об/мин | 8050 |
Угловая скорость диска, м/с | 131-139 |
Смазка | Масло индустриальное И-12 |
Разовая заливка масла, л | 30 |
Габаритные размеры, мм: | |
длина | 960 |
ширина | 700 |
высота | 2805 |
Радиус факела распыления вычисляется по формуле:
,
где ρ, ρ2 - плотность суспензии и сушильного агента;
Re - критерий Рейнольдса:
Re=
где ω- угловая скорость распыливающего диска, м/с;
d - диаметр капли, м;
ν- кинематическая вязкость газа, м2/с;
,
Динамическая вязкость продуктов сгорания при
=0,017мПа*с
=0,03 мПа*с
=0,025 мПа*с
=0,026 мПа*с
,
,
Re=.
Gu – критерий Гухмана:
,
где t1 – температура агента перед сушкой, 0С;
t2 - температура сушильного агента после сушки, °С;
tм - температура мокрого термометра, tм=40-60оС, tм=50оС; Ко- критерий Коссевича: