Xreferat.com » Рефераты по промышленности и производству » Проверечный расчет котла БКЗ 75-39

Проверечный расчет котла БКЗ 75-39

водогрейного котлоагрегата полное количество полезно использованной теплоты (QКА, кДж/ч) принимаются равным его номинальной теплопроизводительности, а расход воды через котел (G, кг/ч) рассчитывается по формуле:


Проверечный расчет котла БКЗ 75-39 (2.34)


где i1 и i2 – энтальпия воды на входе в котел и на выходе из него, кДж/кг, определяемые в зависимости от ее температуры и расчетного давления по данным таблицы 8.4.

Полный расход топлива, подаваемого в топку на горение (В, кг/с или м3/с), определяется по уравнению:


Проверечный расчет котла БКЗ 75-39 (2.35)


Расчетный расход твердого топлива (Вр, кг/с) учитывающий механическую теплоту сгорания и используемый в дальнейшем для определения суммарных объемов дымовых газов и теплоты, передаваемой в поверхностях нагрева котла, вычисляется по формуле:

Проверечный расчет котла БКЗ 75-39 (2.36)


Расчёт теплового баланса котла БКЗ – 75 – 39 Таблица 1.3


Рассчитываемая величина Обозначение Размерность Формула или обоснование Расчёт Результат
Располагаемая теплота Qрр кДж/кг Qрр = Qнр 12820
Температура уходящих газов υух оC По заданию 141
Энтальпия уходящих газов Jух кДж/кг По табл. 1.2.

При υух =1410С

αух = α«э =1,4

1150
Температура холодного воздуха tB оC По § 8 30
Энтальпия теоретически необходимого количества воздуха JоXB кДж/кг

Vо · CB · tB

CB = 1,3 кДж/мі · K

при tB =300С

3,53*1,3*30 137,7
Потеря теплоты:




А) от химического недожога q3 % Из расчётных характеристик топки 0,5
Б) от механического недожога q4 % «» 1
В) с уходящими газами q2 %

(Jух – αух · JоХВ)

– · (100 – q4)

Qрр

Проверечный расчет котла БКЗ 75-39

7,39
Г) в окружающую среду q5 % По рис. 8.1. При D =75т/ч 0,7
Д) с физической теплотой шлака q6 %

αшл · (Cυ)шл · Aр / Qрр

αшл = 1 – αун =1–0,95*0,92

(Cυ)шл =0,05*6,8*561


0,014
Сумма тепловых потерь Σ qпот " q2 + q3 + q4 + q5 + q6 0,5+1+6+7,39+0,7+0,014 9,6
КПД котлоагрегата ηка " 100 – Σqпот 100–9,6 90,4
Энтальпия вырабатывемого пара i"п кДж/кг По табл. 8.2.

Пар насыщенный

P = 3,9мПА

2799
Энтальпия котловой воды i' " По табл. 8.2. При P =3,9мПа 1080
Энтальпия питательной воды iпв " По табл. 8.4.

При tпв =1450С

P =3,9

600
Расход воды на продувку котла Dпр кг/ч

P · D/100

P = 5% D =10000 кг/ч

5*75000/100 3750
Теплота, полезно использованная в котлоагрегате Qка кДж/ч D ·(iп – iпв) + Dпр ·(i' – iпв) 75000*(2799–600)+3750*(1080–600) 166725000
Полный расход топлива B кг/с Qка /36 · Qрр · ηка 166725000/36*12820*90,4 3,996
Расчётный расход топлива " B · (1 – (q4/100)

3,996 (1–1/100)


3,95

Коэффициент сохранения теплоты φ

q5

1 – –

ηка + q5


1-Проверечный расчет котла БКЗ 75-39

0,992

2.5 Расчет теплообмена в топке


Расчёт теплообмена в топке целесообразно начинать с проверки величин видимых тепловых напряжений топочного объёма – qV (кВт/м3) и зеркала горения (только для


Проверечный расчет котла БКЗ 75-39 или

Проверечный расчет котла БКЗ 75-39Проверечный расчет котла БКЗ 75-39

Значения qV и qR, найденные по уравнениям (9.1) и (9.2), не должны выходить за пределы рекомендуемых тепловых напряжений. Отклонение расчётных тепло напряжений от рекомендованного диапазона значений свидетельствует о недопустимых условиях организации топочного процесса.

Целью поверочного теплового расчёта топки заданной конструкции является определение температуры дымовых газов на выходе из неё (UIIT, 0C), которая находится из уравнения:


Проверечный расчет котла БКЗ 75-39

Проверечный расчет котла БКЗ 75-39

Адиабатическая (теоретическая) температура горения

Тα, К (Uα, %).

Адиабатическая температура горения – это такая температура, которая развивалась бы в топке при отсутствии теплообмена между топочными газами и луче воспринимающими поверхностями (экранами, обмуровкой и др.). Значение Uα определяется по величине полезного тепловыделения в топке – QТ (кДж/кг; кДж/м3):


Проверечный расчет котла БКЗ 75-39


При отсутствии подогрева воздуха, для слоевых и газомазутных топок, величина QВ может определятся по упрощённой формуле:


QB = αT · CB · tB,


В которой температура воздуха – tВ=30 0С, а теплоёмкость воздуха – СВ=1,3 кДж/(м3 К).

По найденному значению полезного тепловыделения в топке QТ, равному энтальпии дымовых газов Iα при коэффициенте избытка воздуха αТ, используя I-U – таблицу находят величину адиабатической температуры горения Uα, 0С или Тα=Uα+273, K.

Параметр М, учитывающий влияние характера распределения температур в топке на интенсивность лучистого теплообмена, определяется в зависимости от конструктивных особенностей и конфигурации топочной камеры, вида сжигаемого топлива и способа его сжигания.

В частности, в «вертикальных» топках с верхним выходом газов параметр М находится по следующим эмпирическим уравнениям:

а) при сжигании газа и мазута:


М= 0,54 – 0,2·ХТ;


б) при камерном сжигании малореакционных твердых топлив (АШ, Т), а также каменных углей с повышенной зольностью (типа Экибастузских):


М= 0,56–0,5·ХТ;


ХТ – относительное положение максимума температур по высоте топки.

Проверечный расчет котла БКЗ 75-39,


Рассчитываем тепловой рассчитываема экранов Ψср.

ассчитывае тепловой ассчитываема экранов (Ψс) характеризуется отношением количества лучистой теплоты воспринятой экранной поверхностью, и поступающему на ее рассчитыва тепловому потоку:


Ψi=xiּξi


Степень черноты топки αТ.

Степень черноты топки определяется структурой, физическими свойствами топочной среды и лучевоспринимающих поверхностей.

Средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания VCср, кДж/(кгּ0С) или кДж/(м3ּ0С). Величина VCср, входящая в уравнение (9.3), определяется по соотношению:


Проверечный расчет котла БКЗ 75-39


При выполнении проверочного теплового расчета топки, для определения численных величин коэффициентов ослабления лучей трехатомными газами КГ, золовыми частицами Кзл и частицами сажи Кс, а также величины средней суммарной теплоемкости газов VCср, необходимо предварительно задаваться температурой газа на выходе из топки UTII и осуществлять расчет методом последовательных приближений. Значения температуры UTII рекомендуется принимать в диапазоне 900+1150 0С. Если расчетная температура газов UTII, полученная по уравнению (9.3) или по номограммой отличается от принятой предварительно более чем на 100 0С, задаются новой величиной UTII и вычесления повторяют. Если разница между принятыми предварительно вычесленным значениями UTII не привышает 1000С, то расчет топочной камеры считают ассчитывае и в дальнейшем используют расчетное значение температуры газов на выходе из топки.


Таблица 1.4 Расчёт теплообмена в топке котла БК3 – 75 – 39

Рассчитываемая величина Обозначение Размерность Формула или обоснование Расчёт Результат
Видимое тепловое напряжение топочного объёма qV кВт/ мі B · Qнр/ Vт

Проверечный расчет котла БКЗ 75-39

53,7
Теплота, вносимая в топку воздухом QB кДж/кг αт· Vо · CB · tB 1,2*1,3*30 46,8
Полезное тепловыделение в топке QT "

100-q3-q4-q6

Qрр · – + QB

100-q4

Проверечный расчет котла БКЗ 75-39


12753
Адабатическая (теоретическая) температура горения υа оС По табл. 1.2

При αт =1,2

И Qт = Jа

1550
Относительное положение максимума температур По § 9 0,1
Параметр M 0,59 – 0,5 · Xт 0,59–0,5*0,1 0,54
Коэффициенты, учитывающие загрязнение:




А) для открытых экранов ξоткр По табл. 9.1 0,45
Б) для экранов закрытых изоляцией ξзакр По табл. 9.1 0,1
Средний коэффициент тепловой эффективности экранов Ψср

ξоткр ·ΣHл.откр+ξзакр·ΣHл.закр

Fст – R

Проверечный расчет котла БКЗ 75-39

0,21
Температура газов на выходе из топки υт» оС Принимается предварительно 850
Произведение Pn · S м · МПа P · Rn· S 0,1*0,306*5,04 0,15
Коэффициенты ослабления лучей:




А) трёхатомными газами 1/ м · МПа По рис. 9.5

При RH2O =0,17


2
Б) эоловыми частицами Kзл " По рис. 9.6 1,53
В) частицами кокса Kкокс " По § 9 10
Безразмерные параметры

ж1

ж2

По § 9

"

0,5

0,3

Концентрация эоловых частиц в топочных газах μзл г/ мі

10 · Aр · αун

Проверечный расчет котла БКЗ 75-39

12,8
Суммарная поглощающая способность топочного объёма

K · p · S



(Kг··Ζn+kзл·μзл+kкокс·ж1·ж2)··p·S


(2*0,8+1,53+12,8*0,5+0,3)*0,5*0,10

10,93

Степень черноты факела αф По рис. 9.4 1
Отношение площади зеркала горения к поверхности стен топки p R/Fст

Тепловое напряжение стен топки qFст кВт/мІ

Bр · Qт

Fст

Проверечный расчет котла БКЗ 75-393,95*12820

660,96

76,21
Расчётная температура газов на выходе из топки υтр» 0C По рис. 9.1 840
Энтальпия газов на выходе из топки Jт» кДж/кг По табл. 1.2 При αт = 1,2 6400
Количество теплоты, переданное экранам " φ ·(Qт – Jт») 0,992 (12320–6400) 6302

2.6 Тепловой расчёт поверхности нагрева котла


Общие положения методики.

Для расчета конвективных поверхностей нагрева используются уравнения теплового баланса и теплообмена.

В уравнениях теплового баланса определяется количество теплоты Qб, отданное греющей средой – дымовыми газами или воспринятое нагреваемой средой – водой, паром и воздухом:

В уравнениях теплового баланса определяется количество теплоты Qб, отданное греющей средой – дымовыми газами или воспринятое нагреваемой средой – водой, паром и


Qб= У(II – III+Δα· I0ХВ),

Qб=Проверечный расчет котла БКЗ 75-39(iII-iI),

Qб=αВПСР·(IВ0II – IВ0I).


По уравнению теплообмена находится количество теплоты QТ переданное в процессе теплопередачи от греющей среды (дымовых газов) и к нагреваемой среде (воде, пароводяной смеси, пару, воздуху):

По уравнению теплообмена находится количество теплоты QТ переданное в процессе теплопередачи от греющей среды (дымовых газов) и к нагреваемой среде (воде,


QТ=Проверечный расчет котла БКЗ 75-39


В уравнениях приняты следующие обозначения:

У – коэффициент сохранения теплоты;

II и III – начальная и конечная энтальпии дымовых газов;

∆α – присос воздуха на рассчитываемом участке газохода;

I0КВ – энтальпия теоретического количества воздуха, необходимого для горения, кДж/кг или кДж/м3;

D – расход нагреваемого теплоносителя (воды или пара) на рассчитываемом участке, кг/ч;

Вр – расчетный расход топлива, кг/с или м3/с;

iI и iII – начальная и конечная энтальпии нагреваемого теплоносителями (воды и пара), кДж/кг;

αвпср – среднее значение коэффициента избытка воздуха в воздухоподогревателе;

I0IВ и I0IIВ – энтальпии теоретического количества воздуха, необходимого для горения, при температуре на входе в воздухоподогреватель и на выходе из него, кДж/кг или кДж/м3;

К – коэффициент теплопередачи, Вт/(м2К);

Н – поверхность нагрева рассчитываемого участка, м2;

∆t – температурный напор, 0С.

Порядок расчета пароперегревателя.

Для пароперегревателей котлов как правило выполняется конструктивный тепловой расчет, поскольку температура перегрева пара обычно задана, а величина поверхности нагрева пароперегревателя в значительной степени зависит от вида сжигаемого топлива.

В котельных агрегатах низкого и среднего давлении обычно применяются конвективные пароперегреватели [2], представляющие собой параллельно включенные змеевики составленные из труб малого диаметра (dr= 28:42 мм) и расположенные после топки после первых рядов труб кипятильного пучка.

Для расчета пароперегревателя используются уравнения

Для расчета пароперегревателя используются уравнения

Порядок расчета конвективных пучков паровых и водогрейных котлов.

При поверочном тепловом расчете все конструктивные характеристики конвективного пучка (поверхность нагрева, диаметр и шаги труб, поперечное сечение газохода и др.) определяются из чертежа котла или по его паспортным данным, а температура и энтальпия продуктов сгорания перед котельным пучком принимаются из расчета топки или предшествующей поверхности нагрева.

Порядок расчета водяных экономайзеров.

Паровые котлы малой и средней мощности поставляются заводами изготовителями без хвостовых поверхностей нагрева и комплектуются отдельно стоящими, как правило, чугунными водяными экономайзерами ВТИ [3]. Для таких котельных установок выполняется конструктивный тепловой расчет экономайзеров, поскольку последние должны обеспечивать заданное снижение температуры уходящих газов и подогрев питательной воды.

В основу расчета водяного экономайзера закладываются условные равенства количеств теплоты, определяемых по уравнениям

Для пароперегревателей котлов как правило выполняется конструктивный тепловой расчет, поскольку температура перегрева пара обычно заданапаропеПорядок расчета

Паровые котлы малой и средней мощности поставляются заводами изготовителями без хвостовых поверхностей нагрева и комплектуются отдельно стоящими, как В

Порядок расчета воздухоподогревателей.

С целью улучшения условий воспламенения и горения влажных

С целью улучшения условий воспламенения и горения влажных и малореакционных топлив, а также при необходимости снижения потерь теплоты с уходящими газами, котлоагрегаты оборудуются воздухоподогревателями. Дымовые газы в таких воздухоподогревателях проходят внутри расположенных в шахматном порядке вертикальных труб диаметром 29:40 мм, омываемых снаружи в поперечном направлении воздушным потоком [3]. Скорость газов в воздухоподогревателях принимаются в пределах

WГ= 8:12 м/с, а скорость воздуха-

WB= (0,5·0,7)· WГ.

Расчет воздухоподогревателя, по аналогии с расчетом водяного экономайзера, основывается на условии равенства количества теплоты, определяемых по уравнениям Поверочный тепловой расчет воздухоподогревателя, ведется с целью определения конечных температур нагреваемого воздуха и дымовых газов.


Таблица 1.5. Расчёт теплообмена в газоходах котла, твёрдое топливо

Рассчитываемая величина Обозначение Размерность Формула или обоснование Расчёт Результат


Первый котельный пучок (первый газоход)
Температура газов перед котельным пучком υ1, υ1, = υтр» 840
Энтальпия газов на выходе в котельный пучок J1'

кДж/кг


J1' = Jт» 6400
Температура газов на выходе из пучка υ1» Задаёмся двумя значениями 400:600
Энтальпия газов на выходе из пучка J1» кДж/кг По табл. 1.2 При αт =1,2

2910

4483

Тепловосприятие пучка (по уравнению теплового баланса) Q1б " φ·(J1' – J1»)

0,98 (6400–2910)

0,98 (6400–4483)

3462,08

1901,66

Температура насыщения По табл. 8.2

При Р =3,9

248,8
Температурный напор на входе в пучок Δtб " υ1, – tн 840–248,8 591,2

Проверочный тепловой баланс.

ΔQ=Qрр ηка – (Qл+ QI+ QII+ Qэ)∙Проверечный расчет котла БКЗ 75-39Проверечный расчет котла БКЗ 75-39=12820∙0,728 – (3468+664+3436+1204) ∙(Проверечный расчет котла БКЗ 75-39=7,8

Проверечный расчет котла БКЗ 75-39


2.7 Аэродинамический расчёт газо-воздушного тракта


Как известно, в зависимости от типа и конструкции котельного агрегата, его мощности, сложности газового и воздушного трактов могут применятся различные схемы тяги и дутья в котельных установках.

При незначительной величине суммарного аэродинамического сопротивления газового и воздушного трактов используется обычно схема с естественной тягой и дутьём. В некоторых случаях осуществляется только искусственная тяга. В большинстве же котельных установок используется схема так называемой уравновешенной тяги, в которой дутьевой вентилятор преодолевает сопротивление воздуховодов, калорифера, воздухоподогревателя и топочного устройства, а дымосос – всего газового тракта таким образом, что в верхней части топки создаётся небольшое, близкое к нолю разряжение.

В любом случае тяга – дутьевые устройства должны обеспечивать перемещение требуемых количеств воздуха и дымовых газов в котельной установке. Выбор типа этих устройств осуществляется при аэродинамическом расчёте котельной установки на основе определения производительности тягодутьевых систем и перепада полных давлений в газовом и воздушном трактах.

В котлах с уровновешанной тягой аэродинамический расчёт выполняется раздельно для воздушного и газового трактов, а в установках, работающих под наддувом, весь газовоздушный тракт рассчитывается совместно.

Производительность тягодутьевой системы Q, мі/ч определяется по данным теплового расчёта для номинальной нагрузки котельного агрегата.

Перепад полных давлений по тракту котельной установки ∆Нп, Па находятся по общей формуле:


∆Нп = ∆Н – Нс


Слив происходит под действием силы тяжести, как в обычном водосливе, только сила тяжести обычной текущей пароводяной смеси, погружённый пар, равна (ρСТ-ρ″).Сечение сливных коробов должна быть достаточным для того, чтобы скорость воды в них не превышала 0,1 м/с, иначе возможны значительный захват пара с опускающейся водой, подъём уровня в коробе выше кромки водослива и затопление промывочного устройства.


3. Организация производство


3.1 Схемы приготовления пылевидного топлива


Схемы пылеприготовления могут быть индивидуальные или центральные.

При индивидуальной схеме пылеприготовительное оборудования расположено непосредственно перед котлом, пневмотранспорт и сушка топлива производится горячими воздухом или дымовыми газами котла.

При центральной схеме подготовка пыли для всей котельной осуществляется на специальном заводе. Готовая пыль в котельную подается с помощью специальных устройств. Эта схема применяется для котлов большой производительности.

При индивидуальной схеме системы пылеприготовления разделяются на системы с промежуточным пылевом бункером и системы прямым вдувания топлива в топку. Система с промежуточном пылевом бункером имеют запас пыли в бункере и, с случае отключения одной или нескольких мельниц, могут снабжать некоторые время котлы пылью. Запас пыли в бункерах должны быть рассчитан на работу котлов в течения менее 2 ч. При переполнении одного бункера пылью и невозможности передачи ее другой мельница, производящая размол, останавливается. Таким образом, мельница работает в экономичном режиме, причем работа котла не зависит от остановки мельницы, что является большим преимуществам этой схемы. Недостатком её является громоздкость, наличие большого количества оборудования, повышенный расход электроэнергии, большой объем здания.

Индивидуальные схемы пылеприготовления с промежуточным пылевым бункером применяются для котлов производительностью от 20 т/ч пара и выше.

На рис. 7.1 показано схема с промежуточными пылевым бункером для шаровых барабанных мельниц и транспортировкой выли от мельничного вентилятора. Схема применяется для сухих углей с рабочей влажностью Wp<16% и при съеме влаги Wp≤0,15 кг/кг. При более влажных углях с Wp<40% и съеме влаги Wp≤0,25 кг/кг в схему дополнительно устанавливается газоход отбора горячих газов из топки, которые направляются в смесительный воздуховод для повышения температуры сушильного агента, идущего барабанную мельницу.

Индивидуальные схемы пылеприготовления с прямыми вдуванием топлива в топку. В таких схемах подача пыли к горелкам осуществляется дутьевым вентилятором котлов или специального установленными мельничными вентиляторами. В первом случае система работает подавлениям, во втором – под разрежением. В схеме с мельницей – вентилятором размол топливо, а также подача пыли в топку осуществляются самой мельницей.

На рис. 7.5, а показана индивидуальная схема пылеприготовления с прямыми вдуванием топлива для молотковой мельницы с гравитационным сепаратором, а на рис. 7.5, б – с центробежным сепаратором. Сушка топлива в мельницах обеспечивают горячим воздухом котла температурой 350–400 °С. Подача пыли в топку осуществляется за счет напора, создаваемого дутьевым вентилятором.

При использований такой же схеме для молотковых мельница с инерционном сепаратором горячий воздух для сушки поступает в сепаратор. В мельницу поступает холодный воздух, взятый перед воздухоподогревателям. Часто в схемах для понижения температуры аэросмеси добавляют слабоподогретый воздух, взятый после 1-й ступени воздухоподогревателя.

При работе системы под давлением подача воздуха в мельницу и транспортировку пыли в топку осуществляются дутьевым вентилятором, установленным перед мельницей. Температура сушильного агента по условиям надежности работы оборудования не должна превышать 400 °С. Система считается взрывоопасным, поэтому взрывные клапаны не устанавливаются.

Проверка готовности к пуску оборудования пылеприготовительных установок. В предпусковой период проверяются привязка оборудования согласно проекту, правильность установки на фундаменте, крепление отдельных узлов и деталей, зазоры между элементами согласно паспортным данным, уплотнения, узлы регулирования количества подаваемого топлива, запорные органы, установленные на входе и выходе топлива, запорные органы, установленные на входе и выходе топлива, система охлаждения подшипников или валов, система смазки узлов, приводы оборудования, обеспечения взрывными клапанами, установка контрольно – измерительных приборов и расположение приборов аварийной остановки. Кроме того, проверяется техническая характеристика оборудования, обращается внимание на производительность, для некоторого оборудования а зависимости от применяемого топлива должна быть пересчитана.


3.1 Предохранительные клапаны


Предохранительные клапаны должны устанавливаться на всех пылеприготовительных установках, работающих под разрежением или при давлении 15 кПа и выше, кроме установок, работающих на антрацитах и полуантрацитах. Конструкция клапанов должна обеспечивать плотность системы и надежность открытия при их срабатывании.

Проверка правильности установки предохранительных клапанов является важной работой важной работой накладного персонала, проводимой в предпусковой период. Для проверки составляется таблица, в которой указывается расположения клапанов, их сечение согласно проекту и действительные размеры по данным замера.

Диафрагмы клапанов при диаметре на более 1 м выполняются из мягкой жести толщиной 0,5 мм с одинарным надрезом посредине. Жесть иногда заменяется алюминиевым листом толщиной 0,8 – 1 мм. При этом лист должен иметь надрез по диагоналям на глубину 40–50%. Диафрагмы, не подвергающиеся воздействию атмосферных осадков, могут быть выполнены из асбестового плотного картона толщиной 3–5 мм. При этом они должны поддерживаться металлическими сетками.

Все клапаны должны быть установлены так, чтобы можно было легко производить замену диафрагм после хлопка. К местам установки клапанов должен быть обеспечен свободной доступ. Площадки и лестницы должны иметь ограждения.


4. Экология региона


4.1 Схема очистки сточных вод от нефтепродуктов


Каждый из методов очистки сточных вод от нефтепродуктов наиболее эффективен в определенным диапазоне исходных концентраций и дисперсного состава нефтепродуктов. Так, нефтеловушки эффективно улавливают частицы 80–100 мкм и выше. Стремление к уменьшению размеров улавливаемых частиц приводит к неоправданному увеличению объема нефтеловушек. По этому следующей ступенью очистки должна быть флотация нефтепродуктов, позволяющая резко увеличивать скорость выделения более мелких частиц из воды. Наиболее же мелкие частицы удаляются из воды методом фильтрования.

Таким образом, применение всех этих методов при очистке воды может составить полную схему ее очистки. Однако состав схему очистных сооружений может быть и неполным в зависимости от конкретных условий на ТЭС. Но в любом случае очищенная по принятой схеме вода должна удовлетворять качествам, к ней предъявляемым.

Полная типовая схема очистки сточных вод, содержащих вод, содержащих нефтепродукты, показана на рис. 8.18. Так как загрязненные нефтепродуктами сточные воды поступают на очистные сооружения из разных источников и характеризуются непостоянством расхода и концентраций нефтепродуктов, то перед очисткой они собираются в буферные усреднительные баки (дав бака), рассчитываемые на двухчасовую производительность каждый.

В баках происходит выделение части наиболее крупных грубодисперсных примесей и частиц нефтепродуктов. Сточная вода, частично освобожденная от примесей, направляется в нефтеловушек, где выделяются наиболее крупные частицы нефтепродуктов и осаждаются грубодисперсные примеси. Затем вода поступает в промежуточный бак и оттуда насосом подается на флотатор.

В приведенной схеме показан флотатор ЦНИИ-5, работающий по принципу напорной флотации с возможностью рециркуляции части очищенной воды обратно через флотатор с целью повышения её очистки. При необходимости использования коагуляция во флотационном процессе в схеме предусмотрено реагентное хозяйство для приготовления и подачи коагулянта (сернокислый алюминий). Выделенные нефтепродукты направляются в мазутоприемник, куда также подаются всплывающие нефтепродукты из усреднительного бака и нефтеловушки. Эти нефтепродукты подогреваются паром для снижения вязкости и эвакуируются из установки для утилизации (сжигания).

Очищенная вода поступает во второй промежуточной бак и оттуда насосом подается на фильтровальную установку, состоящую из двух ступеней очистки. Первая ступень представляет фильтр с двухслойной загрузкой из кварцевого песка и антрацита. Сорбционный фильтр загружают активированным углем высотой слоя до 2,5 м. Вместо сорбционных фильтров на последней ступени очистки можно применять намывные фильтры.

В схеме на рис. 8.19 промывка фильтрующих загрузок осуществляется горячей водой температура 60 – 70 °С, для чего предусмотрен ее подогрев. Предусмотрена также возможность интенсификации промывки сжатым воздухом. Промывочная вода сбрасывается в усреднительный бак и вторично проходит очистку.

Ступень очистки воды по этой схеме составляет около 95% и мало зависит от исходной концентрации нефтепродуктов. Поэтому последняя накладывает известные ограниченная на возможность дальнейшего использования воды. Так, при наличии фоновый концентрации нефтепродуктов в водоеме, равной или выше ПДК, возможность этого водоема к разбавлению сточной воды равна нулю, и сбор очищенной воды в водоем может быть осуществлен с концентрацией нефтепродуктов в ней также не выше этой ПДК. Для получения остаточной концентрации, равной 0,005 мг/кг, на сооружения должна поступать сточная вода с концентрацией не более 1 мг/кг, которая практически не встречается в условиях работы ТЭС.

При реальных исходных концентрациях до 30 мг/кг по полной схеме очистки можно получить остаточную концентрацию нефтепродуктов в очищенной воде не выше 1 мг/кг, что дает возможность использовать ее, например, для подпитки теплосетей, что уже применяется на некоторых ТЭС. При наличии в схеме водоподготовительных установок предочистки, включающих коагуляцию и известкования, такая вода может подмешиваться к природной, направляемой на водоподготовительные установки. Состав и схемы очистных сооружений могут видоизменяться в зависимости от концентрации нефтепродуктов в исходной воде и степени ее очистки.


Литература


1. Ю.М. Костриков «Водоподготовка и водный режим энергообъектов», – Энергоатомиздат, 1990.

2. Г.Н. Делягин, В.И. Лебедев, Б.А. Пермяков «теплогенерирующие установки», – Госиздат, 1986.

3. «Тепловой расчёт» – нормативный метод.

4. «Аэродинамический расчёт» – нормативный метод.

5. Л.Б. Сигалов «Сборник правил и руководящих материалов по котлонадзору», – Госиздат, 1978.

Если Вам нужна помощь с академической работой (курсовая, контрольная, диплом, реферат и т.д.), обратитесь к нашим специалистам. Более 90000 специалистов готовы Вам помочь.
Бесплатные корректировки и доработки. Бесплатная оценка стоимости работы.

Поможем написать работу на аналогичную тему

Получить выполненную работу или консультацию специалиста по вашему учебному проекту

Похожие рефераты: