Расчет управляемого преобразователя, предназначенного для плавного регулирования напряжения на тяговом двигателе

Введение

В настоящее время в сетях передачи тока используется переменный ток частотой 50 Гц. Многие потребители электрической энергии, нуждающиеся в другом виде тока, на собственных электроустановках производят преобразование получаемого от энергетических систем тока в необходимый им вид.

Сейчас около 30% всей вырабатываемой в Российской Федерации электроэнергии преобразуется из энергии трёхфазного переменного тока преимущественно в энергию постоянного тока. Для этой цели применяются электрические преобразователи, основными элементами которых являются управляемые и неуправляемые электронные приборы.

Полупроводниковые приборы имеют ряд преимуществ как перед электровакуумными, так и перед и газоразрядными вентилями. Они компактны, имеет во много раз меньшие габариты и массу при равных токах. Падение напряжения в этих приборах мало зависит от тока, что обусловливает высокий к.п.д. преобразователей и возможность применения воздушного охлаждения в широком диапазоне токов вентилей.

В настоящее время на электроподвижном составе существуют два основных способа регулирования напряжения, подводимого к тяговым двигателям: за счет изменения момента открытия вентилей выпрямителя (электровозы ВЛ80 р, ВЛ85), а так же посредствам изменения подаваемого со вторичной обмотки трансформатора переменного напряжения (ВЛ80с, ВЛ80т).

Целью курсовой работы является расчет управляемого преобразователя, предназначенного для плавного регулирования напряжения на тяговом двигателе.

Данный курсовой проект содержит общие сведения для расчета преобразовательных устройств и анализа происходящих в них электромагнитных процессов. Все это послужит базой для проектирования выпрямительно-инверторных преобразователей электроподвижного состава.

1. Расчет исходных данных для проектирования трансформатора

1.1 Определяем углы коммутации g1 и g2:

Для расчета принимаем

рад

Угол сетевой коммутации g2 определим по формулам:

,

где Id – ток нагрузки, Id = 1150 А;

Idн – номинальный ток нагрузки, Idн = 1150А;

uк – относительное значение напряжения короткого замыкания, uк = 0,13

g2 = arccos (cos g2) рад

Отсюда:

Подставляя, числовые значения в формулу получаем:

g2 = arccos (0,909) = 0,429 рад

Угол фазной коммутации g1 определим из выражения:

Получим:

рад

Определяем амплитудное значение Е2т и действующее значение Е2 ЭДС вторичной обмотки трансформатора

Условие получения заданного выпрямленного напряжения при номинальном режиме Udн:

Принимаем: a=aр, при Id = Idн

Величина Е2т определяется из условия по формуле:

,

где Udн – номинальное выпрямленное напряжение, Udн = 1050В:

Находим действующее значение ЭДС вторичной обмотки трансформатора по формуле:

Определяем коэффициент трансформации трансформатора КТ

,

где Е1 – ЭДС первичной обмотки трансформатора, В

Принимаем, что ЭДС первичной обмотки Е1 равна напряжению питания U:

Е1 = U1 = 25000 В

Подставим в формулу получим:

Определяем токи первичной и вторичной обмоток трансформатора в номинальном режиме

Токи обмоток рассчитываются для значения угла регулирования

Найдем ток:

Действующее значение тока первичной обмотки рассчитывается по формуле:

Найдем ток:

Определяем типовую мощность трансформатора в номинальном режиме.

Подставляя числовые значения в формулу получаем:

ВЧА

2. Расчет и построение кривых тока протекающих через вентили во время коммутации

2.1 Определяем токи во время сетевой коммутации

Токи протекающие, через вентили VD1 и VD2 во время сетевой коммутации g2 определяются по формулам:

Подставляя числовые значения в формулы, приведенные ниже формулы, получаем значения с интервалом времени Dt1, представленные в таблице 1

Результаты расчётов заносим в таблицу 1

Таблица 1 Токи во время коммутации

Рисунок 1. Диаграмма сетевой коммутации

2.2 Определяем токи фазной коммутации

Рассчитаем несколько значений ivs1 и ivs2 с интервалом времени Dt2:

Результаты расчётов по формулам заносим в таблицу 2

Таблица 2 Токи во время фазной коммутации

Рисунок 2 Диаграмма фазной коммутации

3. Расчет и построение характеристик выпрямителя

3.1 Расчет внешней характеристики выпрямителя

Внешней характеристикой выпрямителя называется зависимость выпрямленного напряжения Ud от тока нагрузки Id при постоянном угле регулирования a

Расчет производим для трех значений угла a.

Расчёты производим по формуле:

Это выражение представляет собой уравнение прямой линии, поэтому для построения каждой внешней характеристики достаточно две точки

a = g2 при Id = 0

1 a = g2 при Id = Idн

a = aр при Id = 0

a = aр при Id = Idн

3.1.3 a = 1,4Чaр при Id = 0

a = 1,4Чaр при Id = Idн

Рисунок 3. Диаграмма внешней характеристики выпрямителя

3.2 Расчёт регулировочной характеристики выпрямителя

Расчёт производится по формуле для заданных значений угла регулирования aр при Id = 0 и Id = Idн

Результаты расчётов заносим в таблицу 3

Таблица 3 – Значения регулировочных характеристик выпрямителя

Рисунок 4. Регулировочная характеристика

4. Выбор вентилей выпрямительной установки

Определяем число параллельно включенных ветвей вентилей

При включении в плече выпрямителя nпар параллельных ветвей максимальный удельный ток короткого замыкания, проходящий через один вентиль рассчитывается по формуле:

Выразив получим:

,

где Iудпасп – ударный неповторяющийся ток в открытом состоянии, А

КН – коэффициент, учитывающий неравномерность распределения тока по ветвям, КН = 0,9;

IКУД – ударный ток в момент возникновения короткого замыкания, А.

Ударным током называется амплитудное значение тока в диодах, которое достигается в момент wt = p (t = 0,01 сек.) и рассчитывается по формуле:

где z – общее сопротивление контура короткого замыкания, Ом;

j – угол сдвига между током короткого замыкания и напряжением вторичной обмотки трансформатора;

t – постоянная составляющая контура короткого замыкания, t = 0,01 с

Общее сопротивление z находим по формуле:

,

где RT – активное сопротивление, Ом;

XT – индуктивное сопротивление, Ом

Активное сопротивление RT находим по заданной величине мощности потерь короткого замыкания PКЗ, которое определяется как 6–7% от типовой мощности трансформатора.

PКЗ = 0,06ЧS1, ВЧА

PКЗ = 0,06Ч1350000=81000ВЧА

,

Индуктивное сопротивление XT находим относительно напряжения короткого замыкания

,

где U2 – напряжение вторичной обмотки трансформатора, U2 = E2 =1283,06 В;

SТР – типовая мощность трансформатора, SТР = S1 = 1350000 ВЧА

Получаем:

Ом

Постоянную составляющую контура короткого замыкания t найдем по формуле:

,

где LТ – индуктивность вторичной обмотки трансформатора, Гн;

,

где w - угловая частота питающего напряжения,

w = 2ЧpЧF = 2Ч3,14Ч50 = 314 1/c

Угол сдвига фаз j определяем по формуле:

рад

Подставив численные значения в формулу (4.1.3), получаем:

Для вентиля ударный неповторяющийся ток в открытом состоянии [1, прил. 1, прил. 2] равен: Iуд пасп =9000 А.

Подставляя численные значения в формулу, получаем:

Аналогичный расчет проводим для тиристора.

Принимаем число параллельных ветвей:

Для вентилей

Для тиристоров

4.1 Проверка условий работы диодного и тиристорного плеча моста в длительном режиме

,

где Kпер = 1,6;

KH – коэффициент, учитывающий неравномерное распределение тока между параллельными ветвями, связанное с разбросом характеристик вентилей, KH = 0,9;

IП – предельный ток вентиля, А

Паспортный предельный ток вентиля определяется при температуре охлаждающего воздуха Т = 20° С. Поэтому заданный тип вентиля необходимо проверить на соответствие фактическому среднему допустимому прямому току.

Предельный средний прямой ток вентилей при заданных температурных условиях работы выпрямителя рассчитывается по формуле:

где Uто – пороговое напряжение вентиля в открытом состоянии, В;

КФ – коэффициент формы тока, зависящий от схемы выпрямителя, для мостовой схемы КФ = 1,57;

rt - дифференциальное сопротивление в открытом состоянии, Ом;

Tjm – максимально допустимая температура р-n перехода, °С;

Та – температура охлаждающего воздуха, принимаем Та = 60° С;

Rt – сопротивление стоку тепла от р-n перехода в охлаждающую среду, С / Вт

Принимаем:

для не лавинных вентилей Тjm = 125° С;

для вентиля В500 для тиристора Т320

Uто = 1,1 В Uто = 1,05 В

rt = 0,62 Ч 10-3 Ом rt = 0,55 Ч 10-3 Ом

Rt = 0,1 С / Вт Rt = 0,22 С / Вт

Подставляя численные значения в приведенную выше, определим предельный ток и число параллельных ветвей:

для вентилей

окончательно принимаем для вентилей ;

для тиристоров

окончательно принимаем для тиристоров

Определим количество вентилей последовательно включенных в тиристорном и диодном плече моста

Количество вентилей последовательно включенных в тиристорном и диодном плече моста определим по формуле:

,

где Uв макс – максимальное обратное напряжение, воздействующее на вентильное плечо с учетом бросков и колебаний напряжения в сети, В;

К - коэффициент неравномерности распределения напряжения по вентилям, К = 0,8;

Uп – паспортное значение допустимого обратного напряжения, В

Принимаем 10-ый класс для вентиля и для тиристора:

Uп = 1000 В-для вентиля,

Uп = 1000 В-для тиристора

Величина Uв макс определяется с учётом коммутационных перенапряжений по формуле:

,

где Кк – коэффициент, учитывающий коммутационные перенапряжения,

Кк=1,2;

Кс – коэффициент, учитывающий возможное повышение напряжения в контактной сети, Кс = 1,16

Получим:

И для вентилей и для тиристоров принимаем

Расчет параметров защитных элементов выпрямительной установки.

Сопротивление шунтирующих резисторов последовательно соединённых вентилей определяем по формуле:

,

где m – количество последовательно включенных вентилей, m = 5;

Iо – максимальный обратный импульсный ток вентиля, А

Io = 0,03 А – для вентиля;

Io = 0,03 А – для тиристора

Для исключения возможности попадания бросков перенапряжения на закрытые вентили дополнительно, параллельно шунтирующим резисторам, подключаются демпфирующие цепочки СШ RД.

Значение емкости СШ определим по формуле:

,

где к = 0,9 – коэффициент неравномерного распределения напряжения

Найдем значения защитных элементов для вентиля и тиртистора:

Ом

Диодное плечо выпрямительной установки с защитными элементами показано на рисунке 5

Тиристорное плечо выпрямительной установки с защитными элементами показано на рисунке 6.

Рисунок 5. Диодное плечо моста выпрямителя с защитными элементами

Рисунок 6. Тиристорное плечо моста выпрямителя с защитными элементами

5. Расчёт индуктивности цепи выпрямленного тока

Определим амплитудное значение первой гармонической составляющей выпрямленного напряжения

Расчет ведется для значения a+g1, равного заданному значению угла регулирования aр