Xreferat.com » Рефераты по промышленности и производству » Расчет и подбор теплоутилизационного контура

Расчет и подбор теплоутилизационного контура

Самарский государственный технический университет

Кафедра Химическая технология и промышленная экология


КУРСОВАЯ РАБОТА

по курсу «Техническая термодинамика и теплотехника»

Вариант №9


Выполнила студентка III-ХТ-2

Леолько Анна Сергеевна

Проверила старший преподаватель кафедры Химическая технология и промышленная экология СамГТУ

Финаева Наталья Викентьевна


Самара, 2004

Содержание:


1.Введение

2. Постановка задачи

3.Описание технологической схемы

4. Технологический расчёт

4.1 Подготовка исходных данных по топливному газу и водяному пару

4.2. Расчет процесса горения в печи

4.3. Тепловой баланс печи, определение КПД печи и расхода топлива

4.4 Тепловой баланс котла-утилизатора (анализ процесса парообразования)

4.5 Тепловой баланс воздухоподогревателя7

4.6 Тепловой баланс скруббера (КТАНа)

4.7. Расчет энергетического КПД тепло-утилизационной установки

4.8. Расчет эксергетического КПД процесса горения

5. Заключение

1.Введение


Начиная с 1960 года, потребление энергетических ресурсов в промышленно-развитых странах мира существенно выросло: угля в 1,7 раза; нефти в 2,7 раза; газа в 3,8 раза и электрической энергии в 4,2 раза. Анализ показывает, что, начиная с 60-х. годов уровень потребления ресурсов во всём мире каждые 20 лет приблизительно удваивается. Примерно 30% энергопотреблений можно обеспечить только лишь за счёт грамотной энергосберегающей политики. Экономия энергоресурсов становится основным источником обеспечения энергией различных отраслей народного хозяйства. Необходимость экономии обусловлена двумя причинами:

1)ограниченность природных ресурсов;

2)экономическое положение (капитальные затраты на экономию 1 тонны в год условного топлива в несколько раз ниже, чем на добычу природного топлива и транспортировку).

Топливно-энергетические ресурсы (ТЭР)

В соответствии с действующими в нашей стране документами, положениями и формами Государственного комитета по стандартизации, все топливно-энергетические ресурсы разделяются на 8 групп:

1. Природные топлива

2. Природные энергетические ресурсы

3. Продукты переработки топлива и нефти

4. Горючее (побочные энергоресурсы)

5. Электроэнергия

6. Тепловая энергия

7. Сжатый воздух

8. Доменное литьё

Структура потребления энергоресурсов в химической отрасли

Анализ статической информации за последнее десятилетие показывает, что доля топливно-энергетических ресурсов, потребляемой в химической отрасли составляет = 1/5 часть от всех энергоресурсов, потребляемых в промышленности. Нефтехимия и нефтепереработка потребляют = 50% топливно-энергетической отрасли.

Масштабы потребления топливно-энергетических ресурсов нефтеперерабатывающими заводами(14 млн. тонн):

1. Топливо 61,5%

2. Водяной пар 23,2%

3. Горячая вода 6,5%

4. Электроэнергия 6,53%

5. Сырьё и реагенты 1,9%


Потребление топливно-энергетических ресурсов в химической промышленности

Таблица 1

Тепловая энергия Электроэнергия Прямое топливо
от 48 до 52% от 38 до 46% от 10 до 12%
Осуществление технологических процессов Другие потребности
75% 25%

Анализ статистической информации по потреблению энергоресурсов в различных отраслях народного хозяйства показывает, что удельные затраты в химической отрасли в 2,5 - 3 раза выше. Это можно объяснить несколькими факторами.

Первая причина заключается в том, что в химической технологии требуется больше энергии (это обусловлено особенностью химической реакции, проявляющейся в наличии теплового эффекта).

Вторая причина заключается в том, что на стадии предварительной подготовки сырья, основной стадии производства и на стадии выделения целевого продукта расходуется тепловая, электрическая и механическая энергии.

Третья причина заключается в том, что при проектировании и в процессе эксплуатации химико-технологических установок, основное внимание сосредоточено на обеспечении наибольшей производительности и достижении высокого качества продукта.

Применительно к химической промышленности, экономия энергетических ресурсов должна осуществляться по следующим направлениям:

1. Энергетическое совершенствование химической технологии процессов и аппаратов

2. Улучшение энергоснабжения химических предприятий

3. Использование вторичных энергетических ресурсов

4. Совершенствование управления энергетикой предприятия

5. Создание химико-энергетических систем

Цель энергосберегающей политики химической технологии - это не только снижение роста энергопотребления, но и компенсация увеличения расхода топлива и энергии, в связи с повышением качества продукции, увеличением глубины переработки исходного сырья, увеличением производительности, улучшением условий труда, проведением природоохранных мероприятий.

Совершенствование энергетики химических предприятий связано с решением сложных комплексов технических, технико-экономических и организационных проблем. Одно из эффективных направлений организационного характера состоит в обследовании энергохозяйства химических предприятий.

2. Постановка задачи


Проанализировать работу печи перегрева водяного пара и для эффективности использования теплоты первичного топлива, предложить тепло-утилизационную установку вторичных энергоресурсов.


3.Описание технологической схемы


Печь перегрева водяного пара на установке производства стирола предназначена для повышения температуры насыщенного водяного пара до необходимой по технологии величины. Источником теплоты является реакция окисления (горения) первичного топлива. Образующиеся при горении дымовые газы отдают свою теплоту в радиационной, а затем конвекционной камерах сырьевому потоку (водяному пару). Перегретый водяной пар поступает к потребителю, а продукты сгорания покидают печь, имея достаточно высокую температуру (450-500°С).

Для повышения эффективности использования теплоты первичного топлива на выходе из печи установлена утилизационная установка, состоящая из котла–утилизатора (КУ), воздухоподогревателя и КТАНа.

Теплоносителем в КУ являются дымовые газы, покинувшие печь. В результате протекания процесса теплообмена в котле - утилизаторе температура дымовых газов снижается от 4500С до 2100С. Питательная вода поступает в КУ с блока водоподготовки, пройдя необходимую очистку от солей жёсткости и деаэрацию. На выходе из котла - утилизатора образуется водяной пар (насыщенный). Параметры работы КУ выбираются таким образом, чтобы температура полученного пара соответствовала температуре входа в печь, так как образовавшийся поток вводится в основной поток, поступающий с ТЭЦ. За КУ установлен воздухоподогреватель, служащий для подогрева воздуха, подаваемого в топку для обеспечения процесса горения.

После воздухонагревателя дымовые газы поступают в контактный аппарат с активной насадкой (КТАН), где их температура снижается от … до температуры ….Съем теплоты дымовых газов осуществляется за счет дымососа, а воздуха - за счет работы вентилятора.


Расчет и подбор теплоутилизационного контура

Рис. 1:

1-печь перегрева водяного пара; 2-котёл утилизатор; 3-воздухоподогреватель; 4-скруббер; 5-дыосос; 6-воздуходувка; 7-насос; 8-блок водоподготовки.

Температура водяного пара: t1-на входе в печь; t2-на выходе из печи.

Температура дымовых газов: tух - на выходе из печи; t1'- на входе в КУ; t2'- на выходе из КУ; t3’ - на входе в ВП; t4’-на выходе из ВП; t5’- на входе в скруббер; t6’- на выходе из скруббера.

4. Технологический расчёт


4.1 Подготовка исходных данных по топливному газу и водяному пару


Таблица 2

Состав газа, %об Давление (изб), МПа Барометрическое давление, кПа Температура газа, 0С Расход газа при н.у., м3/ч
СН4 С2Н6 С3Н8 С4Н10 N2



98,3 0,30 0,10 0,20 1,10 0,120 100,0 10 2300

Свойства топливного газа


Таблица 3

Компонент Мольная доля (yi) Молярная масса (Мi), кг/кмоль
метан 0,983 16
этан 0,003 30
пропан 0,001 44
бутан 0,002 58
азот 0,011 28

1) Расчёт абсолютного и парциальных давлений компонентов топливного газа:

Рабс = Рбар + Ризб = 0,12*106 + 100*103=0,22*106 Па = 2,2426ата = 2,2426кгс/см2;

Парциальные давления:

Р(метан) = Рабс*у(метан) = 0,983* Рабс = 216,26кПа = 2,2045ат;

Р(этан) = Рабс*у(этан) = 0,003* Рабс = 0,66кПа = 0,0067278ат;

Р(пропан) = Рабс*у(пропан) = 0,001* Рабс = 0,22кПа = 0,0022426ат;

Р(бутан) = Рабс*у(бутан) = 0,002* Рабс=0,44кПа = 0,00448522ат;

Р(азот) = Рабс*у(азот) = 0,011* Рабс = 2,42кПа=0,0246687ат.

2) Абсолютная температура газа:

Т = Т0+t = 273+10 = 283К

3) Определение плотности и удельного объёма газа при н.у.

Расчет и подбор теплоутилизационного контура; Расчет и подбор теплоутилизационного контура;Расчет и подбор теплоутилизационного контура;

где yi – мольная доля компонента в смеси;

Mi – молярная масса i–го компонента;

Mcm – молярная масса смеси;

cm – плотность смеси при н.у.;

V0cm – удельный объем смеси при н.у..

Мсм = 0,983*16+0,003*30+0,001*44+0,002*58+0,011*28 = 16,286 кг/кмоль;

cm = 16,286/22,4 = 0,727 кг/м3;

v0cm =1/cm =1,375м3/кг.

4) Определение массовах концентраций компонентов:

ŷ(метан) = у(метан)*М(метан)/Мсм=0,983*16/16,286=0,966;

ŷ(этан) = у(этан)*М(этан)/Мсм = 0,003*30/16,286=0,0055;

ŷ(пропан) = у(пропан)*М(пропан)/Мсм = 0,001*44/16,286=0,0027;

ŷ(бутан) = у(бутан)*М(бутан)/Мсм = 0,002*58/16,286=0,0071;

ŷ(азот) = у(азот)*М(азот)/Мсм=0,011*28/16,286=0,0187.

5) Определение расхода газа при рабочих условиях:

GP,T = G0*P0*T/P*T0 = 2300*105*283/0,22*106*273 = 1083,75 м3/ч

Определение свойств водяного пара

Известно, что

производительность печи по водяному пару G=4,03кг/с

давление пера на входе Р1=0.5 МПа ≈ 5 бар = 5,1ат

температура пара на входе в печь t1=151єС

температура пара на выходе из печи t2=550єС


Рассчитаем температуру кипения:

ts=100* 4√p=150,2єC


По таблице Вукаловича определяем свойства кипящей воды и сухого насыщенного пара:

Таблица 4

t,єC Р=5 бар
550

ts=151,85

V`=0.0010928 V”=0.37481

h`=640,1 h”=2748,5

S`=1,8604 S”=6.8215


V h S

0.7575 3594.7 8.2222

Изменение энтальпии: Δh=h-h”=3594.7-2748.5=846.2кДж/кг

ΔН=GΔh=4,03*846,2= 3410,186кДж/с – изменение энтальпии, приходящееся на 4,03кг.

Изменение энтропии: Δs=s-s”=8.2222-6.8215 =1,4007кДж/кг*град

ΔS=Δs*G=4,03*1,4007=5,645кДж/град*с

Изменение внутренней энергии:ΔU=Cv(T2-T1)

Cv=Cp-R

Tср=(Т1+Т2)/2=(151+550)/2=350,50С=623,5К

Ср=1,67+0,63*10-3*Т=2,063кДж/кг*К

Cv=2,063 -8,314*10-3/18=0,114кДж/кг*К

Δu=0,114*(550-151)=45,486 кДж/кг

ΔU=GΔu=4,03*45,486=183,31кДж

Расчётным методом определим энтальпию перегретого пара и сравним её значение с табличным.

h=2547,668-55,64*4√р+tпп(1,8334-0,0311*4√р)+0,000311*t2пп

h=2547,668+55,64*1,503 +550* (1,8334-0,0311*1,503)+0,000311*5502 = 3557.366 кДж/кг

Ошибка: 100*(3594.7-3557.366)/3594.7 =1%

Ошибка по температуре кипения: 100*(151.85-150.2)/151.85 =0.44%


4.2. Расчет процесса горения в печи


Определение основных характеристик топлива

Таблица 5.

Компонент топлива Низшая теплота сгорания Qрн, МДж/кг
Метан 35,84
Этан 63,8
Пропан 86,06
Бутан 118,73


Низшая теплота сгорания топлива Qрн = SQрнi*yi

Qрн = 35.84*0.983+63.8*0.003+86.06*0.001+118.73*0.002=35.746 МДж/м3

`Qрн = 35,746/r = 35,746/0,727 = 49,169 МДж/кг

Определение элементного состава топлива

Содержание углерода C = 12.01* Sni*yi/Mт;

содержание водорода Н = 1,008*Sni*yi/Mт;

содержание азота N = 14,01*Sni*yi/Mт;

где ni – число атомов i- го элемента,

yi – мольная доля i- го компонента топлива,

Мт – молярная масса топлива.

C = 12.01*(1*98.3+2*0.3+3*0.1+4*0.2)/16.286 = 73.744%

H = 1.008*(4*98.3+6*0.3+8*0.1+10*0.2)/16.286 = 24.621%

N = 14.01*(1.1*2)/16.286 = 1.635%

C+H+N = 73.744+24.621+1.635 = 100%

Расчет процесса горения

Расчет и подбор теплоутилизационного контураРасчет и подбор теплоутилизационного контураРасчет и подбор теплоутилизационного контура

Топливо

Расчет и подбор теплоутилизационного контура CO2

Расчет и подбор теплоутилизационного контураРасчет и подбор теплоутилизационного контура H2O

Расчет и подбор теплоутилизационного контура Воздух N2

Расчет и подбор теплоутилизационного контура O2


Рис.2. Схема топки


Теоретический расход воздуха

L0 = 0.115*C+0.345*H+0.043*(S-O),

где C,H,O,S – содержание элементов, %.

0 = 0,115*73,744+0,345*24,621=16,975 кг/кг.

Действительный расход воздуха

Lд = a*L0, где a - коэффициент избытка воздуха.

Lд = 1,05*16,975 = 17,824 кг/кг.

Количество продуктов сгорания

m(CO2) = 0.0367*C = 0.0367*73.744=2.706;

m(H2O) = 0.09*H = 0.09*24.621 = 2.216;

m(N2) = 0.768*a*L0+0.01*N = 0.768*1.05*16.975+0.01*1.635 = 13.705;

m(O2) = 0.232*(a-1)*L0 = 0.196.

Таким образом, mnc=еmi = 2.706+2.216+13.705+0.196 = 18.823;

или mnc= 1+Lд = 1+17.824 = 18.724.

Рассчитаем объем продуктов сгорания Vnc, а также содержание каждого компонента в массовых (`yi) и объемных (yi’) долях по формулам:

Vnc=еVi; Vi = mi*22.4/Mi;

`yi = mi*100/mnc; yi’ = Vi*100/Vnc.

Результаты расчетов приведены в таблице 6.


Таблица 6.

Наименование CO2 H2O N2 O2 сумма
масса i-го компонента 2,706 2,216 13,705 0,196 18,823
мас.%, yi 14,376 11,773 72,81 1,041 100
объем i-го компонента 1,378 2,758 10,964 0,137 15,236
об.%, yi' 9,041 18,099 71,959 0,9 100

Расчет энтальпии продуктов сгорания осуществляется по формуле:

`Hnc = t*е`Cpi*mi,

где t- температура, 0С,

Срi – теплоемкость i-го компонента, кДж/кг*К,

mi - масса i-го компонента, кг.

Результаты расчетов приведены в таблице 7.


Таблица 7.

t, 0C 151 210 450 650 750 850 916,39
`Cpm,кДж/кг*К 20,229 21,097 22,280 22,599 22,695 22,768 22,807
`Нпс 3054,646 4430,29 10026,13 14689,33 17020,93 19352,53 20900,48

4.3. Тепловой баланс печи, определение КПД печи и расхода топлива


Полезная тепловая нагрузка

Qпол = Gвп*(h2-h1)*103 = Gвп*(h-h’’)*103, т.к. h2=h=f(t2), h1=h’’= f(t1).

Qпол = 4,03*(3557,366-2767,48)*103 = 3183241 Дж/с = 3183241 Вт.

2) КПД печи:

hп = 1-qпот –`Hух /`Qрн,

где qпот = 0,1– потери в окружающую среду,

Hух = f(tух) = 10026,13кДж/кг при tух=4500С,

Qрн = 49169 кДж/кг – низшая теплота сгорания.

hп = 1- 0,1-10026,13/49169 = 0,7.

КПД топки hт = 0,95.

Расход топлива:

B = Qпол/`Qрн *103 *hп = 3183241/49169*103*0,7 = 0,0925 кг/с.

Расчет радиантной камеры:

Qрад = B*(`Qрн *hп - `Hп)*103,

где `Hп = f(tп) – энтальпия газов при температуре перевала печи,

при tп = 916,390С `Hп = 20900,49 кДж/кг.

Qрад = 0,0925*(49169*0,7-20900,49)*103 = 2387431 Вт.

Проверим распределение нагрузки в печи: Qрад*100/Qпол = 75%, т.е. условия соблюдены.

Тепловая нагрузка конвекционной камеры:

Qконв= Qпол-Qрад = 3183241-2387431 = 795810 Вт.

Энтальпия водяного пара на входе в радиантную камеру:

hk = h2-Qрад/Gвп*103 = 3557,366-2387431/4,03*103 = 2964,951 кДж/кг.

При давлении Р1 = 5,1ат значение температуры водяного пара на входе в радиантную секцию tk = 260.420C.

Температура экрана в рассчитываемой печи:

q = (t2+tk)/2 +20 = (550+260.42)/2 + 20 = 425.210C.

Максимальная температура горения топлива:

tmax = 20 + `Qрн *hт/`Cpm,

где `Cpm = f(tп) – удельная теплоемкость при температуре перевала.

tmax = 20 + 49169*0,95/22,807 = 2068,080С.

Для tп и tmax по графикам определяем теплонапряженность абсолютно черной поверхности qs:


Таблица 8.

q, 0C 200 400 600
qs, Вт/м2 192*103 182*103 130*103

Определяем теплонапряженность при q = 4250С: qs = 177796,9 Вт/м2.

Таким образом, полный тепловой поток, внесенный в топку:

Q = B*`Qрн hт*103 = 0,09*49169*0,95*103 = 4203949,5 Вт.

Эквивалентная абсолютно черной поверхность равна

Hs = Q/qs = 4203949,5/177796,9 = 23,64 м2.

Принимаем степень экранирования кладки y = 0,45; для a=1,05 примем Нs/HL = 0.78.

Эквивалентная плоская поверхность:

Нл = Нs/ (Нs/HL) = 23.64/0.78 = 30.31 м2.

Диаметр радиантных труб dр= 0,152м, диаметр конвекционных труб dк= 0,114м.

Принимаем однорядное размещение труб и шаг между ними S = 2*dр = 0,304м.

Для этих значений фактор формы К= 0,87.

Величина заэкранированности кладки:

Н = Нп/К = 30,31/0,87 = 34,84 м2.

Поверхность нагрева радиантных труб:

Fрад= 3,14*Н/2 = 3,14*34,84/2 = 54,7 м2.

Таким образом, выбираем печь Б1 54/6.


Характеристика печи

Таблица 9

Шифр

Расчет и подбор теплоутилизационного контура

Поверхность камеры радиации, м2 54,0
Поверхность камеры конвекции, м2 54,0
Рабочая длина печи, м 6,0
Ширина камеры радиации, м 1,2
Способ сжигания топлива Беспламенное горение

Длина lпол= l-0,8 = 6-0,8 = 5,2.

Число труб в камере радиации: nр = 54/3,14*0,152*5,2 = 21,76.

Теплонапряженность радиантных труб: qр = 2387431/54 = 44211,69 Вт/м2.

Число конвективных труб: nк = 54/3,14*0,114*5,2 = 29,01.

Располагаем трубы в шахматном порядке по 3 в одном горизонтальном ряду, шаг между трубами S = 1,7*dк = 1,7*0,114 = 0,19м.


Расчет и подбор теплоутилизационного контура


Расчет и подбор теплоутилизационного контура


Расчет и подбор теплоутилизационного контура

Расчет и подбор теплоутилизационного контура

Расчет и подбор теплоутилизационного контура


Рис. 3. Принципиальная схема рассматриваемой технологической печи.


Средняя разность температур:

Dtср = [(tn-tk)-(tух-t1)]/ln[(tn-tk)/(tух-t1)]

Dtср = [(916,4-260,4)-(450-151)]/ln[(916,4-260,4)/(450-151)] = 454.20C

Коэффициент теплопередачи:

К = Qконв/Dtср*F = 795810/454.2*54 = 32,46 Вт/м2*К.

Теплонапряженность поверхности конвективных труб:

qk= Qконв /F = 795810/54 = 14737.2 Вт/м2.


Гидравлический расчет змеевика печи


Для обеспечения нормальной работы трубчатой печи необходимо обосновано выбрать скорость движения потока сырья через змеевик. При увеличении скорости движения сырья в трубчатой печи повышается коэффициент теплоотдачи от стенок труб к нагреваемому сырью, что способствует снижению температуры стенок, а следовательно, уменьшает возможность отложения кокса в трубах. В результате уменьшается вероятность прогара труб печи и оказывается возможным повысить тепло напряженность поверхности нагрева. Кроме того, при повышении скорости движения потока уменьшается отложение на внутренней поверхности трубы загрязнении из взвешенных механических частиц, содержащихся в сырье.

Применение более высоких скоростей движения потока сырья позволяет также уменьшить диаметр труб или обеспечить более высокую производительность печи, уменьшить число параллельных потоков.

Однако увеличение скорости приводит к росту гидравлического сопротивления потоку сырья, в связи с чем увеличиваются затраты энергии на привод загрузочного насоса, так как потеря напора, а следовательно, и расход энергии возрастают примерно пропорционально квадрату (точнее, степени 1,7-1,8) скорости движения.

Находим потерю давления водяного пара в трубах камеры конвекции.

Средняя скорость водяного пара:

Расчет и подбор теплоутилизационного контура [м/с],

где Расчет и подбор теплоутилизационного контура- плотность водяного пара при средней температуре и давлении в камере конвекции, Расчет и подбор теплоутилизационного контура кг/м3; dк – внутренней диаметр конвекционных труб, м; n – число потоков.

Значение критерия Рейнольдса:

Расчет и подбор теплоутилизационного контура, где Расчет и подбор теплоутилизационного контура - кинематическая вязкость водяного пара.

Общая длина труб на прямом участке:

Расчет и подбор теплоутилизационного контура [м].

Коэффициент гидравлического трения:

Расчет и подбор теплоутилизационного контура.

Потери давления на трение:

Расчет и подбор теплоутилизационного контура .

Потери давления на местные сопротивления:

Расчет и подбор теплоутилизационного контура,

где Расчет и подбор теплоутилизационного контура

Общая потеря давления:

Расчет и подбор теплоутилизационного контура [кПа].


Расчет потери давления водяного пара в камере радиации

Средняя скорость водяного пара в трубах радиационной камеры составляет:

Расчет и подбор теплоутилизационного контурам/с,

где Расчет и подбор теплоутилизационного контура- плотность водяного пара при средней температуре и давлении в камере конвекции, Расчет и подбор теплоутилизационного контуракг/м3; dр – внутренней диаметр конвекционных труб, м; n – число потоков.

Значение критерия Рейнольдса:

Расчет и подбор теплоутилизационного контура, где Расчет и подбор теплоутилизационного контура - кинематическая вязкость водяного пара.

Общая длина труб на прямом участке:

Расчет и подбор теплоутилизационного контура [м].

Коэффициент гидравлического трения:

Расчет и подбор теплоутилизационного контура.

Потери давления на трение:

Расчет и подбор теплоутилизационного контура .

Потери давления на местные сопротивления:

Расчет и подбор теплоутилизационного контура.

где Расчет и подбор теплоутилизационного контура

Общая потеря давления в камере радиации:

Расчет и подбор теплоутилизационного контура [кПа].

Общие потери давления в печи:

Расчет и подбор теплоутилизационного контура


4.4 Тепловой баланс котла-утилизатора (анализ процесса парообразования)


Расчет и подбор теплоутилизационного контура

Рис. 4 Эскиз КУ.


Исходные данные для расчета котла-утилизатора

1. Теплоноситель – дымовые газы после печи

Расход топлива В=0,0925 кг/с,

Температура входа Расчет и подбор теплоутилизационного контура

выхода Расчет и подбор теплоутилизационного контура,

Энтальпия входа Расчет и подбор теплоутилизационного контура

выхода Расчет и подбор теплоутилизационного контура,

Коэффициент полезного действия Расчет и подбор теплоутилизационного контура,

2. Нагреваемая среда – питательная вода

Температура питательной воды входа Расчет и подбор теплоутилизационного контура

выхода Расчет и подбор теплоутилизационного контура,

Энтальпия питательной воды входе при Расчет и подбор теплоутилизационного контура Расчет и подбор теплоутилизационного контура

при Расчет и подбор теплоутилизационного контура Расчет и подбор теплоутилизационного контура

Энтальпия водяного пара Расчет и подбор теплоутилизационного контура.


Расчет и подбор теплоутилизационного контура

Рис 5. График изменения температуры по площади аппарата.


Составляем уравнение теплового баланса:

Расчет и подбор теплоутилизационного контура

Исходя из того, что КПД котла-утилизатора 0,95 получим, что:

Расчет и подбор теплоутилизационного контураРасчет и подбор теплоутилизационного контураРасчет и подбор теплоутилизационного контура.

Определяем расход питательной воды:

Расчет и подбор теплоутилизационного контураРасчет и подбор теплоутилизационного контураРасчет и подбор теплоутилизационного контура

Доля водяного пара составляет:

Расчет и подбор теплоутилизационного контура.

Анализ процесса по стадиям.

1)Ищем температуру tх. На стадии нагревания:

Расчет и подбор теплоутилизационного контураРасчет и подбор теплоутилизационного контура

Расчет и подбор теплоутилизационного контура

По графику определяем температуру для данной энтальпии, которая составляет 246,38 0С.

Таким образом Расчет и подбор теплоутилизационного контура

2)Находим теплоту, пошедшую на испарение питательной воды:

Расчет и подбор теплоутилизационного контура

Находим теплоту, пошедшую на нагрев питательной воды:

Расчет и подбор теплоутилизационного контура

Определяем общее количество теплоты по питательной воде:

Расчет и подбор теплоутилизационного контура

Таким образом, доля теплоты, переданная на стадии нагревания составляет:

Расчет и подбор теплоутилизационного контура;

Определяем требуемую площадь поверхности теплообмена:

Расчет и подбор теплоутилизационного контура

Здесь Расчет и подбор теплоутилизационного контура. Определяем среднюю температуру при нагреве питательной воды:

Расчет и подбор теплоутилизационного контура

Принимаем в зоне испарения Расчет и подбор теплоутилизационного контура. Определим среднюю температуру при испарении питательной воды:

Расчет и подбор теплоутилизационного контура

Исходя из этого, поверхность испарения должна быть:

Расчет и подбор теплоутилизационного контура

Если Вам нужна помощь с академической работой (курсовая, контрольная, диплом, реферат и т.д.), обратитесь к нашим специалистам. Более 90000 специалистов готовы Вам помочь.
Бесплатные корректировки и доработки. Бесплатная оценка стоимости работы.
Подробнее

Поможем написать работу на аналогичную тему

Получить выполненную работу или консультацию специалиста по вашему учебному проекту

Похожие рефераты: