Проектирование привода

СОДЕРЖАНИЕ

Техническое задание

1. Кинематический расчет привода

1.1 Подбор электродвигателя 2

Определение частот вращения и вращающих моментов на валах 2

2. Расчет зубчатой передачи 3

2.1 Анализ результатов с ЭВМ

3. Эскизное проектирование

3.1 Проектные расчеты валов 3

3.2 Выбор типа и схема установки подшипников 4

4. Расчет соединений

4.1 Шпоночные соединения 5

4.2 Соединение с натягом

4.3 Сварные соединения 6

5. Подбор подшипников качения на заданный ресурс 12

Расчет валов на статическую прочность и

сопротивление усталости 25

7. Выбор смазочных материалов 33

8. Расчет муфт 34

8.1 Выбор и расчет обгонной муфты

8.2 Выбор и расчет упругой муфты

9. Расчет цепной передачи 35

9.1 Анализ результатов с ЭВМ

10. Приложения

Кинематический расчет

Подбор электродвигателя

Для выбора электродвигателя определяют требуемую его мощность и частоту вращения.

Потребляемую мощность привода (мощность на выходе) определяют по формуле:

Рпр = Ft * V/ 103,

где Ft – окружное усилие на барабане, V – скорость ленты.

Рпр = 2500*1,4 /103 = 3,5 кВт.

Тогда требуемая мощность электродвигателя

Pдв = Рпр / hпр,

где hпр – КПД привода, равный произведению КПД отдельных звеньев кинематической цепи.

hпр = hц* h кон. з..п. * h цил. з..п. * h м.

где hц - КПД цепной передачи, h кон. з.п. - КПД конической зубчатой передачи, h цил. з..п – КПД цилиндрической зубчатой передачи, hм – КПД муфты с горообразной оболочкой.

hпр = 0,96*0,96*0,97*0,99 = 0,89

Pдв = 2,5/0,89 =2,81 кВт.

Определим частоту вращения приводного вала

nпр = 60000*V/p*D = 60000*1,4/3,14*355 = 134,5 об/мин;

Требуемая частота вращения вала электродвигателя

nдв = nпр*uц *uБ*uТ

где uц - передаточное отношение цепной передачи, а uБ и uТ – передаточные числа быстроходной и тихоходной ступеней коническо - цилиндрического редуктора.

uц = 2,5; uБ = 2,35; uТ = 3,455.

Подставляя значения, получим

nдв = 134,5*2,5*2,35*3,455 = 2730 об/мин

Следовательно берем синхронную частоту вращения двигателя равной nдв =2850 об/мин.

Затем, используя таблицу, выбираем электродвигатель АИР100S2:

Р = 4 кВт, nдв = 2850 об/мин.

1.2. Определение частот вращения и вращающих моментов на валах.

Частота вращения тихоходного вала

Так как в заданной схеме отсутствует какая – либо передача (ременная или цепная)между приводным и тихоходным валом, а они непосредственно передают вращение через муфту, то

nТ = nпр*uц = 134,5*2,5=336,25 об/мин.

Частота вращения промежуточного вала

nп = nТ*uТ = 336,25*3,455 = 1161,74 об/мин.

Частота вращения быстроходного вала

nБ = nп*uБ = 2759,14 об/мин.

Вращающий момент на приводном валу

Тпр = Ft*D/2 = 2500*0,355/2 = 443,75 Нм

Вращающий момент на тихоходном валу

ТТ = Тпр/uц *hц = 443,75/2,5*0,96 = 184,9 Нм.

Расчет цилиндрической зубчатой передачи.
Анализ результатов расчета на ЭВМ и выбор варианта для конструктивной проработки.

В зависимости от вида изделия, его эксплуатации и требований к габаритным размерам выбирают необходимую твердость колес и шестерни и материалы для их изготовления. Передачи со стальными зубчатыми колесами имеют минимальную массу и габариты, тем меньше, чем выше твердость рабочих поверхностей зубьев, которая, в свою очередь, зависит от марки стали и вида термической обработки. Для этого построим графики, отражающие влияние распределения общего передаточного числа uред между быстроходной uБ и тихоходной uТ ступенями редуктора, а также способа термообработки зубчатых колес на основные качественные показатели: суммарная цена привода - Sцена , dm1Б внешний делительный диаметр быстроходной шестерни и mред. (см. рис .1)

В качестве оптимального следует выбрать вариант с меньшей массой из числа тех, что расположены выше штриховой линии. Поэтому для конструктивной проработки принят вариант 4.

В этом случае термообработкой является закалка ТВЧ шестерни и колеса. Марка стали колеса – 45., а для шестерни – 40 ХН.

3. Эскизное проектирование.

3.1 Проектные расчеты валов.

Предварительные оценки значений диаметров (мм) различных участков стальных валов редуктора определяют по формулам:

для быстроходного вала:

T.к. быстроходная ступень коническая то

d = 8*(ТБ)1/3

где ТБ вращающий момент на быстроходном валу

d = 8*(22,72)1/3 = 22,65 мм.

округляем до 24 мм.

диаметр вала под подшипник качения

dп і d2+2*tкон = 27,6 мм.

Где принемаем значение tкон=1,8-высота заплечика

dбп і dп + 3*r = 27,6 + 3*2 =33,6 мм,

для промежуточного вала:

диаметр вала под колесо

dк і(6…7)*(Тп)1/3,

где Тп – вращающий момент на промежуточном валу

Тп = 54,63 Нм

dк і7*(54,62)1/3 =26,66 мм

округляя до стандартной величины получим dк > 28мм.

где dп – диаметр вала под подшипник,

dп = dк – 3*r

dп =25мм.

для тихоходного (выходного) вала:

d і (5…6)*(ТТ)1/3,

где ТТ - вращающий момент на тихоходном валу.

d і 6*(184,9)1/3 =30 мм,

dп і d + 2*tц = 30+ 2*2,5 =35 мм.

dБп і dп + 3*r =35 + 3*2,5 =41.

3.2. Выбор типа и схемы установки подшипника.

Для опор валов цилиндрических прямозубых и косозубых колес редукторов применяют чаще всего шариковые радиальные, а для конических колес роликовые подшипники с коническими роликами, причем на быстроходном валу с консольным расположением конической шестерни мы устанавливаем их "врастяжку", а на промежуточном валу "враспор". Первоначально мы назначаем подшипники легкой серии. Если при последующем расчете грузоподъемность окажется недостаточной, то примем подшипники средней серии.

Часто опоры валов размещают не в одном, а в разных корпусах. В нашем случае – это опоры приводного вала. Корпуса, в которых размещают подшипники, устанавливают на раме конвейера. Так как неизбежны погрешности изготовления и сборки деталей, то это приводит к перекосу и смещению осей посадочных отверстий корпусов подшипников относительно друг друга. Кроме того, в работающей передаче под действием нагрузок происходит деформация вала. В конструкции приводного вала из-за неравномерного распределения нагрузки на ковшах элеватора неизбежно возникают перекосы вала и неравномерность нагружения опор вала.

Все сказанное выше вынуждает применять в таких узлах сферические подшипники, допускающие значительные перекосы.

В связи с относительно большой длинной вала и значительными погрешностями сборки валы фиксируют от осевых смещений в одной опоре. Поэтому кольцо другого подшипника должно иметь свободу смещения вдоль оси, для чего по обоим его торцам оставляют зазоры 3…4 мм. В первой же опоре данные зазоры требуется устранить спомощью втулок.Если же не следовать данным рекомендациям ,при фиксировании обоих опор в осевом направлении и неизбежных прогибах вала последует деформация тел качения подшипника ,что может вызвать заклинивание узла.

4. Расчет соединений.

4.1. Шпоночное соединение (соединение вал - ступица):

4.1.1. На тихоходном валу

sсм = 2*ТТ*103/(d*k*lраб) Ј [s]см

при проектном расчете определяется рабочая длина шпонки

lраб = 2*ТТ*103/(d*k*[s]см)

где d – диаметр вала,

к – глубина врезания шпонки, так как d = 32 мм, то к = 0,47h (h – высота шпонки);

к = 0,47*8 = 3,76;

для незакаленной стали и для неподвижной шпонки

[s]см = 140 МПа.

Тогда получаем

lраб = 2*184,9*103/(32*3,76*140) = 24,9 мм

Тогда полная длина шпонки

l = lраб + b,

где b – ширина шпонки,

l =24,9 + 10 = 34,9 мм,

по стандартному ряду l =36 мм.

4.1.2. На быстроходном валу

sсм = 2*Тб*103/(d*k*lраб) Ј [s]см

при проектном расчете определяется рабочая длина шпонки

lраб = 2*Тб*103/(d*k*[s]см)

где d – диаметр вала,

к – глубина врезания шпонки, так как d = 26 мм, то к = 0,47h (h – высота шпонки);

к = 0,47*7 = 3,29;

для незакаленной стали и для неподвижной шпонки

[s]см = 140 МПа.

Тогда получаем

lраб = 2*22,72*103/(26*3,29*140) = 3,79 мм

Тогда полная длина шпонки

l = lраб + b,

где b – ширина шпонки,

l =3,79 + 8 = 11,79 мм,

по стандартному ряду l = 12мм.

Принимаем длину шпонки по длине полумуфты – 40 мм.

4.1.3. На валу электродвигателя

lраб = 2*ТБ*103/(dдв*k*[s]см);

ТБ = 22,72 Нм,

dдв = 28 мм,

к = 0,47*h = 0,47*7 = 3,29,

lраб = 2*22,72*103/(28*3,29*140) = 3,523 мм.

l = lраб + b = 3,52 + 8 = 11,52 мм.

Берем длину шпонки, равной половине длины вала электродвигателя

l = lдв/2 = 44/2 = 22 мм.

l = 22 мм.

4.1.4. На приводном валу в соединении со звездочкой

lраб = 2*Тпр*103/(d*k*[s]см);

Тпр = 443,75 Нм,

d = 38 мм,

так как d Ј40 мм, то к = 0,47*h = 0.47*8 = 3,76

lраб = 2*443,75*103/(38*3,76*140) = 44,36 мм,

полная длина шпонки

l = lраб + b = 44,36 + 10 = 54,36 мм.

округляем до стандартного значения l = 56 мм.

4.1.5. На приводном валу в соединении с обгонной муфтой

lраб = 2*Тпр*103/(d*k*[s]см);

Тпр = 443,75 Нм,

d = 38 мм,

так как d Ј40 мм, то к = 0,47*h = 0.47*8 = 3,76

lраб = 2*443,75*103/(38*3,76*140) = 44,36 мм,

полная длина шпонки

l = lраб + b = 44,36 + 10 = 54,36 мм.

округляем до стандартного значения l = 56 мм.

4.1.6. В соединении обгонной муфты с корпусом

lраб = 2*Тпр*103/(d*k*[s]см);

Тпр = 443,75 Нм,

d =250 мм,

так как d Ј40 мм, то к = 0,47*h = 0.47*8 = 3,76

lраб = 2*443,75*103/(250*3,76*140) = 6,74 мм,

полная длина шпонки

l = lраб + b =6,74 + 12 = 18,74 мм.

Принимаем длину l = 40 мм, чтобы при монтаже не происходило опрокидывание шпонки.

4.2.Соединение с натягом:

Промежуточный вал – колесо

Соединение с натягом применяются для передачи момента с колеса на вал. При посадках с натягом действуют напряжения, распределенные по поверхности соединения. В цилиндрических косозубых передачах соединения вал – ступица нагружены изгибающим моментом от осевой силы в зацеплении. Этот момент также вызывает перераспределение напряжений. Вследствие такого перераспределения на торце детали напряжения в соединении вал – ступица могут оказаться равными нулю. Тогда произойдет так называемое раскрытие стыка, что недопустимо. Посадка с натягом должна быть выбрана из условия не раскрытия стыка.

4.2.1 Подбор посадки с натягом на промежуточном валу

Определим необходимое (минимальное) давление в соединение

р = 2*103*К*Тп/(p*d2*l*f),

Для предотвращения контактной коррозии или ее влияния предусматривают запас сцепления в соединении:

для колес промежуточных валов редукторов К = 4,5.

Тп = 54,62 Нм,

d = 36 мм,

l = 40 мм,

Осуществим сборку соединения (сталь - сталь) запрессовкой, тогда

f = 0,08.

р = 2*103*4,5*54,62/(3,14*362*40*0,08) = 38 МПа.

Минимальный расчетный натяг

d = 103*р*d*(С1/Е1 + С2/Е2),

где С1, С2 – коэффициенты жесткости:

С1 = [1 + (d1/d)2]/[1 – (d1/d)2] - m1,

С2 = [1 + (d/d2)2]/[ 1 - (d/d2)2] + m2,

Е – модуль упругости, для стали Е1 = Е2 = 2,1*105 МПа,

m - коэффициент Пуассона, для стали m1 = m2 = 0,3.

d1 = 0, так как вал не пустотелый.

d2 – условный наружный диаметр ступицы колеса.

d2 = 56 мм,

С1 = 1 – 0,3 = 0.7,

С2 =2,707,

d =38*36*103*(1,62*10-5) = 22,19 мкм.

Поправка на обмятие микронеровностей

u = 5,5*(0,8 + 1,6) =13,2 мкм.

Минимальный измеренный натяг

Он необходим для передачи вращающего момента:

[N]min і d + u = 35,36 мкм. (1)

Подбор посадки.

Т.к. [N]min = 35,36 мкм

следовательно посадка H7/u7.

Проверка прочности соединяемых деталей по [N]max

Т.к. посадка H7/u7 -> Npmax =78 мкм

следовательно dmax = 64,8 мкм.

dmax/d = Pmax/P

cледовательно Pmax = 38*(64,8/22,19) = 110,9 МПа.

Определение силы запрессовки

Fn=p*d*l*Pmax*f

Fn=40,5 КН.

4.2.2 Подбор посадки с натягом на тихоходном валу

Определим необходимое (минимальное) давление в соединение

р = 2*103*К*Тп/(p*d2*l*f),

Для предотвращения контактной коррозии или ее влияния предусматривают запас сцепления в соединении:

для колес тихоходных валов редукторов К = 3,5.

Тп = 184,9Нм,

d = 40 мм,

l = 41 мм,

Осуществим сборку соединения (сталь - сталь) запрессовкой, тогда

f = 0,08.

р = 2*103*3,5*184,9/(3,14*402*41*0,08) = 78,5 МПа.

Минимальный расчетный натяг

d = 103*р*d*(С1/Е1 + С2/Е2),

где С1, С2 – коэффициенты жесткости:

С1 = [1 + (d1/d)2]/[1 – (d1/d)2] - m1,

С2 = [1 + (d/d2)2]/[ 1 - (d/d2)2] + m2,

Е – модуль упругости, для стали Е1 = Е2 = 2,1*105 МПа,

m - коэффициент Пуассона, для стали m1 = m2 = 0,3.

d1 = 0, так как вал не пустотелый.

d2 – условный наружный диаметр ступицы колеса.

d2 = 60 мм,

С1 = 1 – 0,3 = 0.7,

С2 =2,9;

d =78,5*40*103*(1,74*10-5) = 53,82 мкм.

Поправка на обмятие микронеровностей

u = 5,5*(0,8 + 1,6) =13,2 мкм.

Минимальный измеренный натяг

Он необходим для передачи вращающего момента:

[N]min і d + u = 67,02 мкм. (1)

Подбор посадки.

Т.к. [N]min = 35,36 мкм

следовательно, посадка H8/x8.

Проверка прочности соединяемых деталей по [N]max

Т.к. посадка H8/x8 -> Npmax =125 мкм

следовательно dmax = 111,8 мкм.

dmax/d = Pmax/P

cледовательно Pmax =78,5*(111,8/53,82) = 163 МПа.

Определение силы запрессовки

Fn=p*d*l*Pmax*f

Fn=67,2 КН.

4.3. Сварное соединение:

Вид сварки: выбираем сварку ручную электродами повышенного качества.

Данный способ соединений применен в конструкции приводного вала, в частности сварного барабана. В данном случае примененяются специальные втулки к которым приваривается барабан, образуя единую конструкцию, что обеспечивает нам удобство сборки узла и простоту точения самого приводного вала при его изготовлении, в отличие от литого барабана.

Имеем тавровое соединение угловыми швами.

Соединение рассчитывается по касательным напряжениям, опасное сечение находится по биссектрисе прямого угла.

t = (Тб/2)/Wк Ј [t’],

где [t’] – допускаемое напряжение при статической нагрузке для сварных швов. Определяется в долях от допускаемого напряжения растяжения соединяемых деталей;

Тб – вращающий момент на барабане, Тб = 443,72 Нм;

Wк – момент сопротивления при кручении.

Для полого круглого сечения

Wк = (p*D2*0,7*k)/4,

к – катет сварного шва, он находится в пределах 0,5*d Ј k Ј d ,

d – толщина меньшей из свариваемых заготовок, d = 8 мм;

к = 6 мм;

Wк = 3,14*662*0,7*6/4 =14368,6 мм3;

Так как сварка ручная электродами повышенного качества, то

[t’] = 0,65*[s]р,

[s]р = sт / S,

где S – коэффициент безопасности.

S = 1,35…1,6

В качестве материала используем сталь 3:

sт = 220 МПа, S = 1,4.

Тогда [s]р =220/1,4 = 157,14 МПа,

[t’] = 0,65*157,14 = 102,14 МПа.

t = (443,75*103/2)/14368,6 = 15,44 МПа.

Получили, что t = 15,44 МПа Ј [t’] = 102,14 МПа.

5. Расчет подшипников качения на заданный ресурс.

5.1. Расчет подшипников на тихоходном валу

5.1.1. Определение сил, нагружающих подшипники

При проектировании тихоходного вала редуктора применили радиальные подшипники по схеме установки враспор.

Радиальную реакцию подшипника считают приложенной к оси вала в точке пересечения с ней нормалей, проведенных через середины контактных площадок. Так как подшипники радиальные, то эта точка расположена на середине ширины подшипника.

Диаметр вала под подшипник

dп = 35 мм

) Диаметр вала под колесо

dк = 40 мм

3) Консольная сила действующая на вал

Fk = 3359 Н

4) Определение радиальных реакций в опорах

4.1) Радиальные реакции в горизонтальной плоскости

S М(F)1 = 0

Fr2x*l – Ft*l1 = 0

Fr2x = (2384*120,4)/156,2 = 1838,22 H

Fr1x = Ft - Fr2x

Fr1x = 2384 - 1838 = 546 H

4.2) Радиальные реакции в вертикальной плоскости

S М(F)1 = 0

-Fr2y*l +FА*0,5*d2 + FR*l1= 0

Fr2y = (484,5*77,5 + 885,5*36)/156,17 = 443,2 H

Fr1y = FR - Fr2y

Fr1y = 885 – 443,2 = 442,3 H

4.3) Радиальные реакции от консольной силы

S М(F)2 = 0

Fr1k*l – FK*l2= 0

Fr1k = 2336,3 H

Fr2k = Fr1k + FK

Fr2k = 1022,7 H

4.4) Полная реакция в опорах

В расчете принимаем наихудший вариант действия консольной силы

Fr1 = ((Fr1x)2 + (Fr1у)2)1/2 + Fr1k

Fr2 = ((Fr2x)2 + (Fr2у)2)1/2 + Fr2k

Fr2 = 2913,4 Н

Fr1 = 3039,5 H

Подбор подшипника

Наиболее нагружена первая опора расчет проводим по ней

5.1) Предварительный выбор подшипника

За основу берем шариковый радиальный подшипник № 207

d = 35 мм

D = 72 мм

B = 17 мм

Динамическая грузоподъемность Сr = 25,5 кН

Статическая грузоподъемность Соr = 13,7 кН.

5.2) Определение эквивалентной нагрузки на подшипник

Pr = (V*X*Fr + Y*Fa)*KsKt,

где V – коэффициент вращения кольца, V = 1, так как вращается внутреннее кольцо,

Ks - коэффициент безопасности, Ks = 1,4.

Kt – температурный коэффициент, Kt = 1, так как t Ј 100 °C.

Fr и Fa - радиальные и осевые силы действующие на подшипник

Fr = Fr2 = 3039,5 H

Fa = FA = 484,5 H

X и Y - коэффициенты радиальных и осевых нагрузок

Fa/Cor = 484,5/13700 = 0,035

e = 0,22

Fa/(V*Fr) = 484,5/3039,5= 0,16, то меньше "e"

Следовательно X = 1 и Y = 0

Pr = 3039,5* 1,4= 255,2 H

5.3) Эквивалентные нагрузки на подшипник с учетом переменности режима работы

Pэr = КЕ*Pr,

где КЕ - коэффициент эквивалентности, зависящий от режима работы. Так как у нас режим работы – 5 то КЕ = 0,4

Pэr = 0,4*4255,3 = 1702,11 H

5.4) Определение расчетного ресурса подшипника

Требуемый ресурс работы подшипника L = 10000 часов

L10h = a1*a23*(106/60*n)*(Cr/Pэr)p,

где p – показатель степени уравнения кривой усталости, для шариковых подшипников p = 3,

a1 – коэффициент, учитывающий безотказность работы. Р = 90%, следовательно a1 = 1,

a23 – коэффициент, учитывающий качество материала и условия смазки подшипника. a23 = 0,7.

L10h = 1*0,7 *(106/60*336,25)*(25500/1702,11)3 » 116666 часов.

L10h = 116666 часов і L = 8000 часов.

Выбор посадок подшипника

Внутреннее кольцо подшипника вращается вместе с валом относительно действующей радиальной нагрузки и имеет, циркуляционное нагружение. Отношение эквивалентной динамической нагрузки к динамической грузоподъемности Pr/Cr = 1702,11/25500 = 0.067 , следовательно поле допуска вала при установке подшипника – js6.

Наружное кольцо подшипника неподвижно относительно радиальной нагрузки и подвергается местному нагружению. Тогда поле допуска отверстия - Н7.

5.2. Расчет подшипников на промежуточном валу

5.2.1. Определение сил, нагружающих подшипники

В конструкции промежуточного вала используем конические радиально-упорные роликовые подшипники, поставленные враспор.

Радиальную реакцию подшипника считают приложенной к оси вала в точке пересечения с ней нормалей, проведенных через середины контактных площадок. Так как подшипники конические, то эта точка расположена на торце подшипника.

Диаметр вала под подшипник

dп = 35 мм

2) Диаметр вала под колесо

dк = 36 мм

3) Консольная сила действующая на вал

Fk = 0

4) Определение радиальных реакций в опорах

4.1) Радиальные реакции в горизонтальной плоскости

S М(F)1 = 0

Fr2x*l – Ft1*l1 – Ft2*l2 = 0

Fr2x = (1214,1*52,6-2384,2*115,24)/145,8 = -1446,14 H

Fr1x = Ft1 + Ft2 - Fr2x

Fr1x = 276,07 H

4.2) Радиальные реакции в вертикальной плоскости

S М(F)1 = 0

Fr2y*l - FR1*l1 +FА1*0,5*d1 + FR2*l2 + FА2*0,5*d2 = 0

Fr2y = 467,16 H

Fr1y = FR2 - FR1 - Fr2y

Fr1y = 572,27 H

4.3) Полная реакция в опорах

Fr1 = ((Fr1x)2 + (Fr1у)2)1/2 + Fr1k

Fr2 = ((Fr2x)2 + (Fr2у)2)1/2 + Fr2k

Fr2 = 1519,72 H

Fr1 = 635,38 H

Подбор подшипника

5.1) Предварительный выбор подшипника

За основу берем роликовый подшипник № 7207А

d = 35 мм

e = 0,37

Y = 1,6

Динамическая грузоподъемность Сr = 48,4 кН

5.2) Находим необходимые для нормальной работы подшипников осевые силы

Fa1min = 0,83*e* Fr1 = 0,83*0,37*635,4 = 195,13 H

Fa2min = 0,83*e* Fr2 = 0,83*0,37*1519,7 = 466,7 H

Находим осевые силы нагружающие подшипники

Fa2 = Fa2min = 195,13 H

Fa1 = Fa2 + FA =195,13 + 321,48 = 516,61 H > Fa1min

5.3) Определение эквивалентной нагрузки на подшипник

Pr = (V*X*Fr + Y*Fa)*KsKt,

где V – коэффициент вращения кольца, V = 1, так как вращается внутреннее кольцо,

Ks - коэффициент безопасности, Ks = 1,4.

Kt – температурный коэффициент, Kt = 1, так как t Ј 100 °C.

Fr и Fa - радиальные и осевые силы действующие на подшипник

Fr1 = 635,4 H

Fr2 = 1519,7 H

Fa1 = 195,13 H

Fa2 = 466,7 H

X и Y - коэффициенты радиальных и осевых нагрузок

Анализ влияния осевых составляющих:

Fa1/(V* Fr1) = 195,13/(1*635,4) = 0,307, что меньше "e"

Следовательно X = 1 и Y = 0

Fa2/(V* Fr2) = 466,7/(1*1519,7) = 0,307, что меньше "e"

Следовательно X = 1 и Y = 0

Pr1 = 635,4*1*1,4 = 889,6 H

Pr2 = 1519,7*1*1,4 = 2127,6 H

5.4) Эквивалентные нагрузки на подшипник с учетом переменности режима работы

Pэr = КЕ*Pr,

где КЕ - коэффициент эквивалентности, зависящий от режима работы. Так как у нас режим работы – 5, то КЕ = 0,4.

Pэr1 = 0,4*889,6 = 355,84 Н.

Pэr2 = 0,4*2127,6 = 851,04 Н.

5.5) Определение расчетного ресурса подшипника

Требуемый ресурс работы подшипника L = 10000 часов.

L10h = a1*a23*(106/60*n)*(Cr/Pэr)p,

где p – показатель степени уравнения кривой усталости, для шариковых подшипников p = 10/3,

a1 – коэффициент, учитывающий безотказность работы. Р = 90%, следовательно a1 = 1,

a23 – коэффициент, учитывающий качество материала и условия смазки подшипника. a23 = 0,6.

L10h = 1*0,6*(106/60*1161,7)*(48400/851,07)3,33 » 6,09*106 часов.

L10h = 6,09*106 часов і L = 10000 часов.

Выбор посадок подшипника

Внутреннее кольцо подшипника вращается вместе с валом относительно действующей радиальной нагрузки и имеет, циркуляционное нагружение. Отношение эквивалентной динамической нагрузки к динамической грузоподъемности Pr/Cr = 851,07/48400 = 0.0175 , следовательно поле допуска вала при установке подшипника – к5.

Наружное кольцо подшипника неподвижно относительно радиальной нагрузки и подвергается местному нагружению. Тогда поле допуска отверстия - Н7.

5.3. Расчет подшипников на быстроходном валу

5.3.1. Определение сил, нагружающих подшипники

Радиальную реакцию подшипника считают приложенной к оси вала в точке пересечения с ней нормалей, проведенных через середины контактных площадок. Так как подшипники конические, то эта точка расположена на торце подшипника.

Диаметр вала под подшипник

dп = 35 мм

2) Диаметр вала под колесо

-------------

3) Консольная сила действующая на вал

Fk = 184,56 H

4) Определение радиальных реакций в опорах

4.1) Радиальные реакции в горизонтальной плоскости

S М(F)1 = 0

Fr2x*l2 + Ft*l1 = 0

Fr2x = 218,23 H

Fr1y = Ft - Fr2x

Fr1y = 1432,35 H

4.2) Радиальные реакции в вертикальной плоскости

S М(F)1 = 0

-Fr1x*l - FА*0,5*d +FR*(l2+l1) = 0

Fr1x = -204,96 H

Fr2x = -FR – Fr1x

Fr2x= 368 H

4.3) Реакции от консольной нагрузки

Frk1=208,25 H

Frk2=392,8 H

4.4) Полная реакция в опорах

Fr1 = ((Fr1x)2 + (Fr1у)2)1/2 + Fr1k

Fr2 = ((Fr2x)2 + (Fr2у)2)1/2 + Fr2k

Fr2 = 814,09 H

Fr1 = 1657,19 H

Подбор подшипника

5.1) Предварительный выбор подшипника

За основу берем роликовый подшипник № 7207А

d = 35 мм

e = 0,37

Y = 1,6

Динамическая грузоподъемность Сr = 48,4 кН

5.2) Находим необходимые для нормальной работы подшипников осевые силы

Fa1min = 0,83*e* Fr1 = 0,83*0,37*1657,2 = 508,25 H

Fa2min = 0,83*e* Fr2 = 0,83*0,37*814,09 = 249,98 H

Находим осевые силы нагружающие подшипники

Fa2 = Fa2min = 249,98 H

Fa1 = Fa1 + FA = 249,98 + 990,58 = 1240,58 H

5.3) Определение эквивалентной нагрузки на подшипник

Pr = (V*X*Fr + Y*Fa)*KsKt,

где V – коэффициент вращения кольца, V = 1, так как вращается внутреннее кольцо,

Ks - коэффициент безопасности, Ks = 1,4.

Kt – температурный коэффициент, Kt = 1, так как t Ј 100 °C.

Fr и Fa - радиальные и осевые силы действующие на подшипник

Fr1 = 1657,19 H

Fr2 = 814,09 H

Fa1 = 1240,58 H

Fa2 = 249,98 H

X и Y - коэффициенты радиальных и осевых нагрузок

Fa1/(V* Fr1) = 1240,58/(1*1657,2) = 0,75, что больше "e"

Следовательно X = 0,4 и Y = 1,6

Fa2/(V* Fr2) = 250/(1*814,09) = 0,307, что меньше "e"

Следовательно X = 1 и Y = 0

Pr1 = (1*0,4*1657 + 1,6*1240,58)*1*1,4 = 3706,8 H

Pr2 = 814*1*1,4 = 1139,6 H

5.4) Эквивалентные нагрузки на подшипник с учетом переменности режима работы

Pэr = КЕ*Pr,

где