Универсальный блок питания

Содержание

Введение 3

1 Расчетно-теоретическая часть

1.1 Разработка схемы электрической структурной 5

1.2 Выбор элементной базы 6

1.3 Разработка схемы электрической принципиальной 7

1.4 Расчёт усилителя с электронным ключом 8

1.5 Расчет источника питания 12

1.6 Расчет надежности

2 Конструкторско-технологическая часть 21

2.1 Описание конструкции универсального

регулятора уровня воды. 21

2.2 Виды и объем работ по техническому обслуживанию 22

2.3 Методы поиска неисправностей и ремонт универсального

регулятора уровня воды 28

2.4 Разработка руководства по эксплуатации 31

3 Экономическая часть 33

3.1 Расчет себестоимости 33

3.2 Ценообразование, планирование прибыли. 40

4 Мероприятия по технике безопасности и противопожарной

безопасности при проведении технического обслуживания и ремонта 42

4.1 Мероприятия по технике безопасности 42

4.2 Мероприятия по противопожарной безопасности 44

5 Мероприятия по экологической защите окружающей среды 46

Заключение 48

Список использованных источников 49

Приложение A - Руководство по эксплуатации БКДП.022005.000РЭ

Введение

В современном понимании регулятор - это устройство, осуществляющее взаимосвязь между положением органа управления и текущим состоянием объекта управления. Первый регулятор изобрел в египетской Александрии грек Хсибиос примерно в третьем веке до н.э. Это был поплавковый регулятор уровня для водяных часов. Водяные часы были известны еще Вавилонянам в 14 в. до н.э. и представляли из себя сосуд с мерными делениями, из которого вытекала или капала вода, но при этом скорость истечения жидкости изменялась по мере уменьшения столба воды в сосуде. Хсибиос предложил настолько удачную конструкцию для поддержания постоянства уровня воды, что его регулятор устанавливался на водяные часы почти 16 столетий. В 1781 г. шотландский инженер Дж.Уатт создал двигатель с вращающим моментом на валу, на котором впервые был применен регулятор частоты вращения. Регулирование частоты вращения осуществлялось двумя сбалансированными на одной оси грузами, вращающимися синхронно с валом машины и соединенными с дроссельной заслонкой, перекрывающей проходное сечение парового патрубка. При увеличении частоты вращения центробежные силы вращающихся шаров поднимали с помощью тяг муфту, соединенную с заслонкой, уменьшая проходное сечение паропровода и скорость вращения двигателя.

Центробежный регулятор был известен задолго до Уатта и широко применялся на ветряных мельницах для автоматической регулировки зазора между жерновами (момента сопротивления) в зависимости от ветрового напора, т.е. скорости вращения крыльев мельницы.

В 1787 г. Уатт адаптировал существующий центробежный регулятор под паровую машину, создав более совершенную конструкцию, названную для отличия от прототипа - регулятором Уатта. Особое место в истории техники регулятор Уатта занял благодаря тому, что именно его конструкция легла в основу теории и практики регуляторостроения, новой отрасли промышленности, повлекшей за собой формирование особой области знаний - "Теории автоматического управления и регулирования", составляющей основу современных технологий управления промышленными системами.

За это время больших успехов достигла отечественная микроэлектроника. Разрабатываются и выпускаются все более сложные большие интегральные схемы(БИС), степень интеграции которых характеризуется сотнями тысяч транзисторов в полупроводниковом кристалле: микропроцессоры, контроллеры, микросхемы памяти, однокристальные микроЭВМ. Освоены новые технологические методы, значительно повышающие быстродействие микросхем и снижающие уровень их энергопотребления. Находят все более широкое применение технологии программируемых структур, базовых матричных кристаллов, которые позволяют внедрять в практику систему заказов микросхем требуемого функционального назначения при приемлемом уровне их стоимости и небольших сроках разработки. Существенно расширена номенклатура цифровых, аналоговых и аналого-цифровых микросхем. Заметна тенденция совмещения в одной микросхеме аналоговых и цифровых функциональных узлов, а также узлов, реализующих аналоговые функции цифровыми методами.

Успехи микроэлектроники сделали возможным широкое применение в системах автоматического регулирования нового поколения микросхем повышенного уровня интеграции.

Микросхемы нашли широкое применение и в регуляторе уровня воды, который способен автоматически поддерживать уровень воды в емкостях любого объема и может быть использован при откачивании грунтовых вод из подвалов и погребов, для заполнения водонагревательных баков и расширительных бачков систем водоснабжения и отопления. При этом регулятор уровня воды может работать как на заполнение емкости водой, так и на ее откачивание. /1/,/2/

1 Расчетно-теоретическая часть

1.1 Разработка схемы электрической структурной

Универсальный регулятор уровня воды представляет собой автоматическую систему регулирования уровня воды в емкостях любого объема. Устройство может работать как на заполнение так и на откачивание воды.

Для реализации такого устройства необходимо чтобы при достижении заданного уровня срабатывал датчик и вырабатывал электрический сигнал удобный для дальнейшего преобразования. Для достижения этой цели можно воспользоваться датчиками уровня которые реагируют на наличие воды и выдают в качестве сигнала управления изменение сопротивления.

Для управления и контроля состояния датчиков можно использовать схему на основе дискретных элементов или цифровых микросхем. Схема на дискретных элементах менее надежна и обладает повышенным энергопотреблением. Схема на цифровых микросхемах более надежна, обладает низким энергопотреблением и не требует точной настройки. При этом в качестве выходного сигнала будет «1» или «0».

Для анализа схемы управления и передачи управляющего сигнала необходимо использовать электронный ключ который будет менять свое состояние в зависимости от сигнала на выходе схемы управления.

В качестве источника управляющего сигнала можно использовать генератор прямоугольных импульсов. При этом он может быть как на дискретных элементах так и на цифровых микросхемах. Наиболее целесообразно использовать генератор на цифровых микросхемах в виду высокой надежности, низким энергопотреблением и габаритами.

Управление нагрузкой можно осуществлять при помощи реле или полупроводниковых элементов. В данном случае применение реле неоправданно в следствие больших габаритов и большой потребляемой мощностью. В качестве управляющего элемента целесообразно использовать симистор достоинством которого является малые габариты и небольшая потребляемая мощность.

Для питания устройства необходим блок питания с стабилизированным напряжением. Схему стабилизатора можно использовать на дискретных элементах и на микросхемах. Стабилизатор на дискретных элементах обладает большими габаритами и поэтому использование его является нецелесообразным.

Таким образом разрабатываемое устройство регулирования воды состоит из следующих узлов.

-датчики уровня

-схема управления

-элемент «И»

-усилитель

-электронный ключ

-генератор прямоугольных импульсов

-источник питания

Структурная схема данного устройства представлена на чертеже (БКДП.022005.100Э1). /2/, /3/

1.2 Выбор элементной базы

Все микросхемы в схеме берем КМДП логики т.к. она обладает низким потреблением энергии.

Схему управления строим на микросхеме К561ТМ2, которая представляет собой D триггер с динамическим управлением. Установка триггера по входам R и S принудительна, поэтому сигналы синхронизации С и информационного входа D не изменяют состояние триггера на выходе во время действия сигналов R и S. Микросхема имеет следующие параметры: , , , , , .

Таблица1—Таблица истинности триггера

С	D	R	S
	0	0	0	0	1
	1	0	0	1	0
	Ч	0	0
Ч	Ч	1	0	0	1
Ч	Ч	0	1	1	0
Ч	Ч	1	1	-	-

В качестве логических элементов используем микросхему К561ТЛ1 которая представляет собой два триггера Шмитта с логическим элементом 2И-НЕ на входе. Микросхема имеет следующие параметры: , , , , , .

Элемент «И» строим на элементе И-НЕ микросхемы К561ТЛ1

Так же в состав схемы управления входят переключатели SA1, SA2, дискретные элементы: конденсаторов С1, С3, резисторах R1-R3, R5.

Усилитель строим транзисторе КТ814А(Iк.max=1,5А, U_кэ.max=40В

U_бэ.нас=1.2, U_кэ.нас=0.6В,h_21min=40)

Генератор прямоугольных импульсов выполняем на микросхеме D триггера К561ТМ2, элементов RC цепи: С6, С7, R9, R10.

В качестве электронного ключа используем импульсный трансформатор ТИ228, который предназначен для обеспечения определенных условий передачи мощности от непосредственного источника сигнала к выходному сигналу, резистор R13, конденсаторы С9 и С10, симистор TC112-16(U_зак.max=1200 В, U_у.от=3В, напряжение в открытом состоянии U_отк=1,8 В, ток управления I_у.от=100mA, I_зкр=3 мА, I_отк.max=16А)

Блок питания строим на трансформаторе типа ТПП204 c последовательным соединением обмоток, диодном мосте и интегральном стабилизаторе напряжения КP1157ЕН12A (U_вых=12±0.24В, минимальное падение напряжение между входом и выходом 2В, I_потр≤5mA, U_{вх.макс}≤35В, I_{вых.макс}=100мА, P_рас=1,3Вт)

В схеме применены оксидно-электролитические конденсаторы типа К50-35 номинальным напряжением 25В, отклонением емкости от номинального значения ±20%, керамические монолитные конденсаторы К10-17б номинальным напряжением 50В и отклонением емкости от номинального значения ±20%, постоянные тонкопленочные резисторы С2-33Н номинальной мощностью 0.125Вт и 0.25Вт. /4/,/5/

1.3 Разработка схемы электрической принципиальной

В начальный момент времени конденсатор С1 находится в разряженном состоянии и после подачи питания удерживает уро­вень логического 0 на время, достаточ­ное для установки триггера DD2.2 в со­стояние логической 1 на выводе 13 и логического 0 на выводе 12.

При нахождении переключателя SA2 положении «закачать» «лог. 1» с вывода 13 DD2.2 разрешит работу эле­мента DD1.2, тем самым пропуская сигнал с генератора прямоугольных импульсов на базу VT1. Транзистор, усиливая сигнал по мощно­сти, наводит ЭДС в трансформаторе TV2. Переменное напряжение, наводи­мое в TV2, через токоограничивающий резистор подается на управляющий вывод симистора, тем самым открывая его и подавая напряжение питания на нагрузку.

Вода дой­дя до нижнего датчика уровня, из­менит уровень «лог. 1» на входе DD1. на значение «лог. 0». Пройдя через элементы DD1.3 и DD1.1, уровень «лог. 0» дважды инверти­руется и на входе "S" элемента DD2.2 появляется логический 0. Верхний датчик уровня еще сухой, и на входе DD1.4 присутствует уровень «лог. 1», сле­довательно на входе "R" DD2.2 присут­ствует «лог. 0», и триггер хранит получен­ную в момент предустановки информа­цию (вывод 13 – «лог. 1», выв. 12 – «лог. 0»).

Вода, дойдя до верхнего датчика уровня, подаст на вход DD1.4 логичес­кий 0, на выходе сформируется логи­ческая 1, которая переведет триггер DD2.2 в состояние установки 0. На вы­воде 13 DD2.2 появится логический 0, запрещающий работу элемента DD1.2, и, соответственно, прекратит работу ключ на VT1, симистор закроется, и насос выключится. По мере расхода воды верхний датчик уровня откроется, и на входе DD1.4 установится «лог. 1». Соответствен­но, на входе "R" DD2.2 появится «лог. 0», и триггер будет хранить записанную информацию. Вода, продолжая убы­вать, откроет нижний датчик уровня, на входе DD1.3 и на выходе DD1.1 по­явится «лог. 1», триггер установится в со­стояние 1, при котором на выв. 13 по­ступает «лог. 1», на выв. 12 – «лог. 0», и на­сос снова начнет заполнять резервуар. Так циклы расхода и заполнения будут повторяться снова и снова.

Если переключатель SA2 находится в положении "Выкачать", то работа ус­тройства изменится на противополож­ное, т. е. насос будет работать до тех пор, пока уровень воды не опустится ниже нижнего датчика уровня, а "от­дыхать" - пока вода не поднимется до верхнего датчика уровня.

Кнопка SA1 предназначена для при­нудительного включения/выключения нагрузки. Размыканием ее контактов на вход "С" триггера DD2.2 подается «лог. 1», что приводит к записи инфор­мации, находящейся на входе "D", а т. к. он соединен со своим инверсным вы­ходом, следовательно при каждом на­жатии на SA1 состояние триггера бу­дет меняться на противоположное, соответственно включая или выключая нагрузку. /2/

1.4 Расчет усилителя c электронным ключом

Рисунок 1 – Усилитель с электронным ключом

Исходные данные:

напряжение питания нагрузки U=220 В;

мощность нагрузки Р=800 Вт;

Параметры микросхемы DD1:

напряжение питания U_П=12 В;

выходное напряжение логического нуля U⁰_вых=0,05В;

выходное напряжение логической единицы U¹_вых=9,95 В;

выходной ток логического нуля и единицы I_вых⁰= I_вых¹=1,3 мА.

1.4.1 Расчет электронного ключа

Определяем ток нагрузки I_Н, А по формуле

, (1)

где - I_H –ток нагрузки, А

P- мощность потребляемая нагрузкой, Вт

U- напряжение питающей сети, В

(А)

Определяем сопротивление нагрузки R_H, Ом по формуле

(2)

Т.к. в первый момент времени после подачи напряжения в нагрузку возникают «пусковые» токи превышающие номинальный ток в 2-3 раза то необходимо подобрать симистор с номинальным током превышающим ток нагрузки минимум в 4 раза.

Выбираем симистор ТС112-16 с параметрами:

максимальное напряжение в закрытом состоянии U_зак.max=1200 В;

напряжение между управляющим электродом и катодом U_у.от=3В;

напряжение в открытом состоянии U_отк=1,8 В;

ток управления I_у.от=100mA

ток в закрытом состоянии I_зкр=3 мА

максимальный допустимый ток в открытом состоянии I_отк.max=16А;

температура корпуса Т_к=85˚С;

температура среды Т_с=70˚С.

Рассчитаем площадь радиатора S, см², необходимого для охлаждения корпуса симистора по формуле (6) Для этого рассчитаем значение мощности Р_зак, Вт, выделяемую симистором в закрытом состоянии и значение мощности Р_отк, Вт выделяемую симистором в открытом состоянии. При этом учитываем, что максимальная мощность будет при максимальном напряжении питания, которое равно 220+10%.

(3)

(Вт)

(4)

(Вт)

Следовательно, что расчёт площади радиатора следует вести для того случая, когда на симисторе выделяется больше энергии

Между корпусом и радиатором также существует сопротивление, но в данном случае этим сопротивлением можно пренебречь и поэтому будем считать, что радиатор имеет такую же температуру, как и корпус.

(5)

(С/Вт)

, (6)

где R_Р.С., ˚С/Вт – сопротивление перехода радиатор – среда, определяемое по формуле (5).

(см²)

Такую суммарную площадь должны иметь все грани радиатора.

Для гальванической развязки цепи питания нагрузки и транзистора выбираем импульсный трансформатор ТИ228 с параметрами:

входной максимальный ток I_вх=60 мА;

входное максимальное напряжение U_вх.max=60 В.

1.4.2 Расчет усилителя

Выберем в качестве ключа транзистор КТ814А с параметрами

Iк.max=1,5А

U_кэ.max=40В

U_бэ.нас=1.2

U_кэ.нас=0.6В

h_21min=40

Находим I_бн по формуле

I_бн=1.5ЧI_к/h_21min (7)

I_бн=1.5Ч0.03I_к/40=0.0011(А)

Находим значение сопротивления R11

, (8)

где U_вых¹ – напряжение логической единицы на выходе микросхемы DD1, В

= 8100 (Ом)

Из стандартного ряда Е24 выбираем сопротивление 8,2 кОм и определяем мощность рассеиваемую на резисторе по формуле

(9)

Выбираем стандартное значение мощности равное 0,125 Вт.

1.4 Расчет источника питания

1.4.1 Определение тока потребления

Определяем значения токов потребляемых схемами от своих источников питания по формуле (10)

, (10)

где I_потр –Ток потребляемый схемой, А

-суммарный ток потребляемый активными элементами, А

-суммарный ток протекающий через ограничительные, добавочные резисторы, А

I_{потр DD1}=2*10^-5 A

I_{потр DD2}=2*10^-6 A

I_{потр Т2}=30*10^-3 A

R5=22 кОм

R1=R2=R7=100 кОм

( А)

1.4.2 Расчет стабилизатора

Исходные данные

входное напряжение U_вх= 220 В 50Гц

напряжение питания схемы управления U_вых= 12 В

ток потребляемый схемой I_потр= 0,03 А

допустимые пульсации – 0,15%;

Рисунок 2—Источник питания

С учётом значения тока нагрузки и напряжения нагрузки, из справочника подбираем стабилизатор КР1157ЕН12А с параметрами:

Таблица 2 -Параметры стабилизатора КР1157ЕН12А

Выходное напряжение, В	11,76-12,24
Ток потребления, Iпот, мА	≤5
Минимальная разность между входным и выходным напряжениями, ΔU, B	2
Максимальное входное напряжение	35
Выходной максимальный ток Iвых max, А	0,1
Мощность рассеивания Pрас, Вт	0,5
Температура корпуса, Тк ,˚С	70
Температура среды, Тс ,˚С	100

Согласно справочным данным для выбранного стабилизатора необходимо применение на входе и выходе конденсаторы. На входе номиналом не менее 2 мкФ, а на выходе – не менее 10мкФ. Поэтому выбираем конденсатор С8 К50-35-25В-2мкФ±10% и конденсаторы С5 К50-35-25В-10мкФ±10%

С учетом колебаний напряжения сети +10%, -15% выбираем разницу между выходным и входным напряжением стабилизатора на 15% больше

(11)

Тогда входное напряжение стабилизатора

Найдём максимальную мощность, которая выделяется стабилизатором,т.е. для случая, когда напряжение в сети максимально.

U_вх.max= U_вх.cт+0.1Ч U_вх.ст (12)

U_вх.max=14.3+0.1Ч14.3=15.73(В)

P=(U_вх.max-U_вых)Ч(I_пот.DA1+I_пот) (13)

P=(15.73-12)Ч(0.005+0.03)=0.13(Вт)

Т.к. расчетная мощность меньше допустимой то радиатор для стабилизатора не требуется

1.4.3 Расчет выпрямителя

Определяем переменное напряжение U_вых.тр, которое должно быть на вторичной обмотке сетевого трансформатора по формуле

U_вых.тр = B ЧU_вх.ст, (14)

где U_вх.ст - постоянное напряжение на нагрузке, В;

В - коэффициент, зависящий от тока нагрузки (В=1,2)

U_вых.тр =1,2Ч14,3=17.6 В

Согласно напряжения U_вых.тр и тока нагрузки выбираем трансформатор типа ТПП204 с последовательным соединением обмоток

По току нагрузки определяем максимальный ток, текущий через каждый диод выпрямительного моста:

Iд = 0,5Ч СЧ Iн, (15)

где Iд - ток через диод, А;

Iн - максимальный ток нагрузки, А;

С - коэффициент, зависящий от тока нагрузки (С=2,4)

Iд=0,5 Ч2,4 Ч0,03=0,036 А

Подсчитываем обратное напряжение, которое будет приложено к каждому диоду выпрямителя

Uобр = 1,5 ЧU_вх.ст, (16)

где Uобр - обратное напряжение, В;

U_вх.ст - напряжение на нагрузке, В.

Uобр=1,5 Ч16,7=25В

По значению тока текущего через диод и значению обратного напряжению приложенному к нему выбираем диоды типа КД206А

Определяем емкость конденсатора фильтра:

, (17)

где Сф - емкость конденсаторного фильтра, мкФ;

U_вх.ст - напряжение на нагрузке, В;

Kп - коэффициент пульсации выпрямленного напряжения

(мкФ)

Выбираем в качестве С8 конденсатор К50-35-25В-470мкФ±10% /5/, /6/

1.6 Расчет надежности

Надежность – свойство объекта сохранять во времени в установленных пределах значения всех параметров, характеризующих способность выполнять требуемые функции в заданных режимах и условиях применения, технического обслуживания, хранения транспортирования. Надежность является комплексным свойством, которое в зависимости от назначения объекта и условий его применения может включать безотказность, долговечность, ремонтопригодность, и сохраняемость или определённые сочетания этих видов.

Безотказность – свойство объекта непрерывно сохранять работоспособность в течение некоторого времени или наработки. Свойства проявляются как в период использования объекта по прямому назначению, так и в период его хранения и транспортировки.

Показателями безотказной работы прибора могут служить вероятность безотказной работы и средняя наработка по отказу. В схеме блока можно выделить j-е количество элементов, отказ каждого из которых может привести к отказу всего устройства в целом, отсюда условием безотказной работы устройства является отсутствие отказов этих элементов. Для расчёта безотказной работы и средней наработки на отказ необходимо найти L, значение которой рассчитывается по формуле

, (18)

где n_j – количество элементов j – группы, шт.;

l_i – интенсивность отказа j – группы, 1/час;

а_j – эксплуатационный коэффициент

Условия эксплуатации

- температура окружающей среды от 20 до 40°С;

- влажность воздуха 60-70%, при температуре 20°С;

- влияние высоты 0-1 км.;

- прибор не герметизирован;

- прибор не амартизирован;

- P(t) заказчика 0,8

Вероятность безотказной работы P(t) прибора в течении заданного промежутка времени (t) определяется по формуле

, (19)

где е – основание натурального логарифма 2,72;

Λ – интенсивность отказа прибора, 1/час

t – заданный промежуток времени, час

Для конденсаторов, полупроводниковых приборов, микросхем, резисторов, эксплуатационный коэффициент определяется по формуле

a_j = b₁ Ч b₂ Ч b₃ Ч b₄ Ч b₅ , (20)

где b₁ b₂ – коэффициенты, учитывающие механические воздействия на прибор;

b₃ – коэффициент, учитывающий влияние влажности на прибор;

b₄ – коэффициент, учитывающий влияние высоты на прибор;

b₅ – коэффициент, учитывающий влияние температуры на прибор.

Для печатных плат и датчиков эксплуатационный коэффициент определяется по формуле

a_j = b₁ Ч b₂ Ч b₃ Ч b₄ , (21)

Для мест пайки эксплуатационный коэффициент определяется по формуле

a_j = b₆ Ч b₇ Ч b_8, (22)

где b₆,b₇ - коэффициент, учитывающий влияния механических воздействий на интенсивность отказов механических элементов

b₈ – коэффициент, учитывающий влияние влажности воздуха на интенсивность отказов электрических и механических приборов.

По формулам определяем a_j

a₁ = 1,5 Ч 1,2 Ч 1 Ч 1 Ч 0,75 = 1,35;

a₂ = 1,5 Ч 1,2 Ч 1 Ч 1 Ч 0,75 = 1,35;

a₃ = 1,5 Ч 1,2 Ч 1 Ч 1 Ч 0,5 = 0,9;

a₄ = 1,5 Ч 1,2 Ч 1 Ч 1 Ч 0,175 = 0,315;

a₅ = 1,5 Ч 1,2 Ч 1 Ч 1 Ч 0,175 = 0,315;

`a₆ = 1,5 Ч 1,2 Ч 1 Ч 1 Ч 0,175 = 0,315;

a₇ = 1,5 Ч 1,2 Ч 1 Ч 1 Ч 0,57 = 1,026;

a₈ = 1,5 Ч 1,2 Ч 1 Ч 1 Ч 0,25 = 0,45;

a₉ = 1,5 Ч 1,2 Ч 1 Ч 1 Ч 0,25 = 0,45;

a₁₀ = 1,5 Ч 1,2 Ч 1 Ч 1 Ч 0,07 = 0,126;

a₁₁ = 1,5 Ч 1,2 Ч 1 Ч 1 Ч 0,8 =1,44;

a₁₂ = 1,5 Ч 1,2 Ч 1 Ч 1 Ч 0,24 =0,432;

a₁₃ = 1,5 Ч 1,2 Ч 1 Ч 1 Ч 0,24 =0,432;

a₁₄ -a ₂₂ =1,5 Ч 1,2 Ч 1 Ч 1 =1,8 ;

a₂₃ = 5 Ч 2 Ч 1 =10;

Необходимые для расчета суммарной интенсивности отказов данные сведены в таблицу 3.

Таблица 3 – Данные по расчету суммарной интенсивности отказов

Номер группы	Наименование и тип элементов	Количество элементов в схеме ni, шт.	Интенсив ность отказа элемента liЧ10-6, 1/час	Эксплуа- тационный коэффи- циент, аi	Произ-веде- ние niЧliЧai
1	2	3	4	5	6
1	ПП цифровые ИМС 2 степени интеграции	2	0,45	1,35	1,215
2	ПП аналоговые ИМС 1степени интеграции	1	0,45	1,35	0,608

1	2	3	4	5	6
3	Транзисторы биполярные кремниевые большой мощности в ключевом режиме	1	0,6	0,9	0,54
4	Диоды кремниевые выпрямительные, маломощные	4	0,2	0,315	0,252
5	Диоды кремниевые выпрямительные, средней мощности	4	0,5	0,315	0,63
6	светодиоды	2	0,7	0,315	0,441
7	Симистор Iн=16А	1	0,95	1,026	0,975
8	Резисторы постоянные непроволочные типа С2-33Н Рном=0,125 Вт, ток постоянный.	13	0,05	0,45	0,293
9	Резисторы постоянные непроволочные типа С2-33Н Рном=0,25 Вт, ток переменный.	2	0,1	0,45	0,09
10	Конденсаторы керамические	8	0,05	0,126	0,05
11	Конденсаторы электролитические танталовые	2	0,25	1,44	0,72
12	Трансформаторы входные	1	0,9	0,432	0,389
13	Трансформаторы импульсные	1	0,13	0,432	0,056
14	Держатели предохранителей	1	0,3	1,8	0,54
15	Предохранитель	1	0,65	1,8	1,17
16	Гнезда	3	0,7	1,8	3,78
17	Тумблер	2	0,4	1,8	1,44
18	Кнопка	1	0,4	1,8	0,72
19	Вилка двухполюсная	1	0,5	1,8	0,9
20	Датчики уровня	2	0,3	1,8	1,08
21	Печатная плата	1	0,2	1,8	0,36
22	Места пайки	122	0,004	10	4,88
23	Корпус	1	1,1	1,8	1,98
L = niЧliЧai				20,679Ч10-6 1/час

Продолжение таблицы 3

Вероятность безотказной работы определяем для заданного времени 2000, 4000, 6000, 8000, 10000, 12000 по формуле (19)

P(2000)= 2,72 = 0,97;

P(4000)=2,72= 0,93;

P(6000)= 2,72 = 0,89;

P(8000)=2,72 = 0,87;

P(10000)=2,72= 0,82;

P(12000)=2,72 = 0,78;

По полученным данным строим график зависимости вероятности безотказной работы Р = f (t), приведенный на рисунке 3.

Рисунок 3 – График зависимости вероятности безотказной работы Р=f(t)

При вероятности безотказной работы 0,8 наработка на отказ 10800 часов. /7/

2 Конструкторско-технологическая часть

2.1 Описание конструкции универсального регулятора воды

2.1.1 Разработка конструкции корпуса

Корпус устройства универсального регулятора воды выполнен из ударопрочного полистирола марки УПМ-0508 методом литья под давлением. Он состоит из основания (позиция 16) и крышки (позиция 2). Корпус имеет следующие габаритные размеры: ширина-70мм, длинна-200мм, высота-120мм. Внутри корпуса универсального регулятора воды крепится печатная плата (позиция 6) на установочные стойки (позиция 17) при помощи четырех шурупов. Так же внутри корпуса размещен сетевой трансформатор TV1 (позиция 10), который крепится при помощи крепежной скобы (позиция 11), симистор VS1 (позиция 7) на радиаторе (позиция 8). На передней панели универсального регулятора воды находятся кнопка принудительного включения или отключения нагрузки (позиция 5), тумблер выбора режимов работы (позиция 3)