Xreferat.com » Рефераты по строительству » Теплоснабжение района города

Теплоснабжение района города

Размещено на /

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования

Восточно-Сибирский Государственный

Технологический Университет

Факультет: Строительный

Кафедра: Теплогазоснабжение и вентиляция


Допущен к защите

Руководитель проекта

_____________________


Курсовая работа

Тема: Теплоснабжение района города


Исполнитель:

студент ускоренной формы обучения

группы МР ИПК (набор 2007)

Изместьев Денис Александрович


Улан-Удэ, 2009

Содержание


Введение

Исходные данные

Определение расчетных расходов теплоты

Построение часовых и годовых графиков расхода теплоты

Расчет и построение графиков регулирования отпуска теплоты

Расчет графика температур воды на выходе из калориферов систем вентиляции

Расчет графика сетевой воды на отопление и вентиляцию

Выбор трассы и типа прокладки тепловой сети.

Определение расчетных расходов сетевой воды

Гидравлический расчет и монтажная схема водяной тепловой сети

Построение пьезометрических графиков

Подбор сетевых насосов

Подбор подпиточных насосов


Введение


Применение крупных источников тепла, газовые выбросы которых содержат меньше концентрации токсичных веществ, по сравнению с мелкими отопительными установками, способствуют решению крупной задачи современности – охраны окружающей среды.

Благодаря социальным и экономическим преимуществам теплофикация является одним из основных направлений развития энергетики в нашей стране. теплоснабжение жилой район

Но ограниченные ресурсы органического топлива, которое используется на ТЭЦ до настоящего времени, вызывают трудности использования его в дальнейшем.

В перспективе основными источниками для теплоснабжения будут атомные котельные и атомные ТЭЦ. Использование этих источников приведет к увеличению концентрации тепловых нагрузок, увеличению радиуса действия систем и необходимости решения новых научных и инженерных задач. Наряду с ядерным топливом будут применятся восстанавливаемые энергоресурсы: геотермальные воды, тепло солнца и воды. Существенную экономию энергии даст использование для теплоснабжения вторичных энергоресурсов, которые будут находить все более широкое применение.

Тепловые сети многих городов в настоящее время нуждаются в реконструкции и ремонте. Основной причиной этого является их интенсивное использование и неправильная эксплуатация. В конечном итоге нормальная работа тепловых сетей обеспечивает жизнь города.

В ходе работы определяются расходы тепла, производится трассировка теплосетей, выполняется гидравлический расчет, подбирается и рассчитывается основное оборудование тепловых сетей.


1. Характеристика объекта теплоснабжения


Город - Барнаул

Расчетная температура наиболее холодной пятидневки - -390С.

Расчетная температура для проектирования системы вентиляции - -230С.

Продолжительность стояния наружных температур

Температура, 0С -44,9--40 -39,9--35 -34,9--30 -29,9--25 -24,9--20 -19,9--15 -14,9--10 -9,9--5 -4,9-0 +0,1-+5 +5,1-+8
n 10 39 115 239 390 603 798 853 833 752 623 5256
Сумма n 10 49 164 403 793 1396 2194 3047 3880 4632 5256

Характеристика кварталов:


№ квартала Этажность Плотность жилого фонда Общая площадь, га
1 5 3100 30
2 5 3100 30
3 5 3100 30
4 5 3100 30
5 5 3100 30
6 5 3100 30
7 5 3100 30
8 5 3100 30
9 5 3100 30
10 5 3100 30
11 5 3100 30
12 5 3100 30
13 5 3100 30
14 5 3100 30
15 5 3100 30
16 5 3100 30
17 7 3400 30
18 7 3400 30
19 7 3400 30
20 7 3400 30
21 7 3400 30
22 7 3400 30
23 7 3400 29,1
24 7 3400 23
25 7 3400 33,8
26 7 3400 27,6
27 7 3400 21,4
28 7 3400 15,2
29 7 3400 8,9
30 9 3700 2,8
31 9 3700 23,5
32 9 3700 23,5
33 9 3700 23,5
34 9 3700 23,5
35 9 3700 23,5
36 9 3700 23,5
37 9 3700 23,5
38 9 3700 23,5
39 9 3700 23,5
40 9 3700 23,5
41 9 3700 23,5
42 9 3700 3,5
43 9 3700 23,5
44 9 3700 23,5
45 9 3700 23,5
46 9 3700 23,5


Система теплоснабжения двухтрубная закрытая, зависимая с центральным качественным регулированием.

Параметры теплоносителя τ1=1500С, τ2=700С

Источник тепла ТЭЦ. Нагрузка на промышленность отсутствует.

Теплоснабжение района городаРисунок 1. Схема теплоэнергоцентрали

1-Энергетический котел; 2-турбина; 3- электрогенератор; 4- конденсатор; 5,6-сетевые подогреватели; 7-пиковый котел; 8-бустерный насос; 9-сетевой насос; 10-химводоочистка; 11-деаэраторъ; 12-подпиточный насос; 13-регулятор подпитки; 14-насос; 15,16-обратный и подающий коллектора; 17-трубный пучок; 18-конденсантный насос; 19-подогреватель низкого давления; 20-деаэратор; 21-питательный насос; 22-подогреватель высокого давления.


2. Определение расчетных часовых расходов теплоты


Расчетные расходы тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение района города определяется по укрупненным показателям в зависимости от tно, этажности и нормы расхода тепла на горячее водоснабжение на одного человека в сутки с учетом общественных зданий по /2/.

Пример расчета расходов тепла для 1 квартала:

Площадь квартала - S =30га

Этажность квартала - 5

Плотность жилого фонда - r=3100 м2/га

Площадь жилого фонда определяется по формуле:

А= S*r, м2


А=30*3100=93000 м2

Принимая, что на одного человека приходится 18м2 жилой площади, находим число жителей квартала:

m =93000/20=4650 человек

Максимальный расчетный расход тепла на отопление определяется по формуле:


Qoмакс= Qoж+ Qoобщ

Qoж = q0·A, Вт

Qoобщ= Qoж*к


где q0 = 95 Вт/м2 – укрупненный показатель максимального теплового потока на отопление жилых зданий на 1 м2 общей площади, /2, табл. 4/.

Максимальный часовой расход тепла на вентиляцию:


Qvmax = к1* Qoобщ , Вт


где K2 = 0,6 – коэффициент учитывающий тепловой поток на вентиляцию общественных зданий.

Среднечасовой расход теплоты за отопительный период на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий:


Qhm = 2,9*m(a+b), Вт


где m– число человек в 1 квартале;

a = 115 л/сут – норма расхода воды в жилых зданиях на одного человека в сутки;

b = 25 л/сут норма расхода воды в общественных зданиях .

Максимальный тепловой поток на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий:


Qhmax = 2.4 * Qhm , Вт


Среднечасовой расход теплоты на горячее водоснабжение в летний период составит:


Теплоснабжение района города


где β = 0,8 – коэффициент, учитывающий снижение среднечасового расхода воды на горячее водоснабжение в летний период по отношению к отопительному.

Qo=95 *93000 =8835000 Вт

Qообщ =8835000*0,25=2208750 Вт

Qoмакс= 8835000 + 2208750= 11043750 Вт

Qvmax =0,6* 2208750=1325250 Вт

Qhm = 2,9m(a+b) =2,9*4650(115+25)= 1887900 Вт

Qhmax =2,4*1887900 = 4530960 Вт

Qhmaxлет=0,8*1887900*0,8 =1208256 Вт

Тепловые нагрузки кварталов представлены в таблице 2.

Расчеты сводим в таблицу 1.


Таблица 1 - Расчетные тепловые потоки на район города

№ квартала S, га Площадь жилого фонда, ρ, мІ/га Общая площадь А=ρ·S, мІ Число жителей m=A/f Q о.ж. Q о. общ. Qo max, МВт Qv max, МВт Q hm, МВт Q hmax,МВт Qhm лет, МВт Суммарный тепловой поток ΣQ=Qо max+Qv max+Qhm, МВт
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
1 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
2 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
3 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
4 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
5 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
6 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
7 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
8 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
9 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
10 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
11 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
12 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
13 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
14 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
15 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
16 30 3100 93000 4650 8835000 2208750 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 14,26
17 30 3400 102000 5100 9690000 2422500 12112500 1453500 2070600 4969440 1325184 15,64
18 30 3400 102000 5100 9690000 2422500 12112500 1453500 2070600 4969440 1325184 15,64
19 30 3400 102000 5100 9690000 2422500 12112500 1453500 2070600 4969440 1325184 15,64
20 30 3400 102000 5100 9690000 2422500 12112500 1453500 2070600 4969440 1325184 15,64
21 30 3400 102000 5100 9690000 2422500 12112500 1453500 2070600 4969440 1325184 15,64
22 30 3400 102000 5100 9690000 2422500 12112500 1453500 2070600 4969440 1325184 15,64
23 29,1 3400 98940 4947 9399300 2349825 11749125 1409895 2008482 4820357 1285428 15,17
24 23 3400 78200 3910 7429000 1857250 9286250 1114350 1587460 3809904 1015974 11,99
25 33,8 3400 114920 5746 10917400 2729350 13646750 1637610 2332876 5598902 1493041 17,62
26 27,6 3400 93840 4692 8914800 2228700 11143500 1337220 1904952 4571885 1219169 14,39
27 21,4 3400 72760 3638 6912200 1728050 8640250 1036830 1477028 3544867 945298 11,15
28 15,2 3400 51680 2584 4909600 1227400 6137000 736440 1049104 2517850 671427 7,92
29 8,9 3400 30260 1513 2874700 718675 3593375 431205 614278 1474267 393138 4,64
30 2,8 3700 10360 518 984200 246050 1230250 147630 210308 504739 134597 1,59
31 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
32 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
33 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
34 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
35 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
36 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
37 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
38 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
39 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
40 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
41 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
42 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
43 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
44 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
45 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33
46 23,5 3700 86950 4348 8260250 2065063 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 13,33







471219000 56546280 80553648 193328755 51554335 608

3. Построение часовых и годовых графиков расхода теплоты


Построение графиков производится по суммарным расходам тепла на отдельные виды нагрузок, а также по данным о продолжительности стояния наружных температур.

При построении часового графика выделяют три переломные точки при наружной температуре: tн = 8 єС, tв = 20 єС, tно = -39 єС.

Тепловая нагрузка на систему отопления при tн = 8 єС составляет:


Qo = Qomax·(tв-tн) / (tв-tно) = 471 * (20-8) / (20+39) = 96 МВт


Тепловая нагрузка на систему вентиляцию при tн = 8 єС составляет:


Qv = Qvmax·(tв-tн)/(tв-tнв) = 57*(20-8) / (20+23) = 15,9 МВт


По известным значениям расходов теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение строим график измерения расходов теплоты в зависимости от температуры наружного воздуха в интервале от 8 до -390С и график суммарного часового расхода теплоты путем сложения соответствующих ординат (рис.2). График годового расхода теплоты построен на основании графика суммарных расходов теплоты (рис.2).


Теплоснабжение района города

Рисунок 2 - Часовой и годовой график расхода теплоты


4. Выбор и расчет режимов регулирования отпуска тепла


В соответствии с /1/ принимаем в системе теплоснабжения расчетную температуру сетевой воды в подающем трубопроводе тепловых сетей t1 = 1500С. Регулирование отпуска теплоты – центральное, на ТЭЦ, качественное, т.к. тепловая сеть водяная.

При отношении Теплоснабжение района города > 0,15- значит принимаем регулирование по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения, для закрытой системы – повышенный график.

Схема подключения абонентского ввода к тепловой сети представлена на рис. 3.

Теплоснабжение района города4-повРис. 3 Схема подключения абонентского ввода к тепловой сети

1 - водоподогреватель; 2 – повысительно-циркуляционный насос; 3 – регулятор перепада давления; 4- водомер холодной воды; 5-обратный клапан; 6 – задвижка; 7 – регулятор подачи воды на ГВ; 8- водомер горячей воды


Расчет графиков регулирования отпуска тепла ведется в следующем порядке:

1) Расчет и построение температурного графика качественного регулирования по отопительной нагрузке.

Температура воды в подающей магистрали определяется по формуле:


Теплоснабжение района города


где Теплоснабжение района города – расчетная средняя разность температур отопительного прибора,Теплоснабжение района города;

Теплоснабжение района города – расчетный перепад температур сетевой воды в отопительной установке;

Теплоснабжение района города – расчетный перепад температур в отопительных приборах;

Температура воды в обратной магистрали определяется по формуле:


Теплоснабжение района города


Пример расчета при tн = -5 єС


Теплоснабжение района города


При остальных значениях температуры результаты приведены в таблице 3.


Таблица 3- Температура сетевой воды в подающем и обратном теплопроводах в зависимости от температуры наружного воздуха.

tн, єС +8 +5 0 -5 -10 -15 -20 -25 -30 -35 -39

Теплоснабжение района города

51,2 58,1 69,2 80,0 90,7 101,2 111,6 121,8 132,0 142,0 150,0

Теплоснабжение района города

34,9 37,7 42,1 46,1 50,0 53,7 57,3 60,8 64,2 67,4 70,0

По данным таблицы 3 строится графика качественного регулирования отопительной нагрузке (рис. 3).

На температурном графике сделана срезка при t = 70 єС, tни = - 0,4єС (Рис.3)

2) Расчет повышенного графика.

Для построения повышенного графика необходимо определить перепад температур сетевой воды в подогревателях верхней δ1 и нижней δ2 ступеней при балансовой нагрузке горячего водоснабжения Qгвг=к*Qгвср=1,2*81=97,2

Принимаем недогрев водопроводной воды до температуры греющей воды в подогревателе нижней (первой) ступени Δtн”=100С.

По графику (рис. 3) tни=-0,40С, τ1,о”=700С, τ2,о”=42,40С

Температура нагреваемой водопроводной воды после нижней ступени подогревателя равна:


tп”= τ2,о”- Δtн”=42.4-10=32.40C


Приняв температуру воды в подающей τ1,о и обратной τ2,о магистралях по отопительно-бытовому температурному графику (рис. 3), определяем перепад температур сетевой воды δ2 в нижней ступени подогревателя:

При tни:


Теплоснабжение района города


При tно:


Теплоснабжение района города


При tнв:


Теплоснабжение района города

Определяем температуру сетевой воды в обратной магистрали для повышенного температурного графика:


τ2’= τ2,о’- δ2’=70-15,5=54,50С

τ2’’= τ2,о’’- δ2’’=42.4-8,9=33,50С

τ2’’’= τ2,о’’’- δ2’’’=59,4-12,9=420С


Строим график τ2= f(tн) - рис. 3.

Суммарный перепад температур сетевой воды в подогревателях нижней и верхней ступеней:


Теплоснабжение района города


Находим перепад температур сетевой воды в верхней ступени подогревателя при:

При tно:


Теплоснабжение района города


При tнв:


Теплоснабжение района города


При tни:


Теплоснабжение района города


Температура сетевой воды в подающей магистрали тепловой сети для повышенного температурного графика:

τ1’= τ1,о’- δ1’=150+1,8=151,80С

τ1’’’= τ1,о’’’- δ1’’’=117,8+4,4=122,20С

τ1’’= τ1,о’’- δ1’’=70+8,4=78,40С


Строим график τ1= f(tн) - рис. 3.


5. Расчет графика температур воды на выходе из калориферов систем вентиляции


Расчет регулирования вентиляционной нагрузки. Для регулирования отпуска тепла на вентиляцию применяется, дополнительно к центральному, местное количественное регулирование с определением в характерных точках температуры воды после вентиляционных калориферов τ2в.

По отопительному графику (рис.3) определяем, что при tно = -39єС τ’1,0 = 150єС, при tнв = -23єС , τ,10 =117,8 єС, τ,20 = 59,4єС.

Принимаем, что расчетная температура воды на выходе из калорифера при tнв = -23єС , т.е. τ2,0 =117,8; τ2,в = 59,4єС.

Температура τ2,в при tно = -39єС определяем из уравнения:


Теплоснабжение района города


Решение находится графоаналитическим способом. Обозначим левую часть уравнения f(τ2,в):


при τ2,в = 30 єС, f(τ2,в) =0,98

при τ2,в = 50 єС, f(τ2,в) = 1,11

Строим график зависимости f(τ2,в) от τ2,в (рис.3).

f(τ2,в) = 1 при τ2,в = 37,3єС

Находим τ2,в при температуре наружного воздуха в точке излома tни = -0,4 єС (рис.3). При tни =- 0,4 єС, τ 1,0 = 70 єС.

Относительная вентиляционная нагрузка:


Теплоснабжение района города


Тогда τ2,в = τ1.0 – (τ1.0 - τ2,в)· Теплоснабжение района города= 70 – (117,8-60)·0.47 = 42,80С

Значение τ2,в при tни = 8єС определяется из уравнения:


Теплоснабжение района города


Уравнение решается аналитическим способом:

при τ2,в = 30 єС, f(τ2,в) = 0,54

при τ2,в = 20 єС, f(τ2,в) = 0,45

Интерполируя, находим истинное значение температуры:

τ2,в = 20+(30-20)·(0,54-0,45/0,63-0,44) =29єС

По найденному значению построен график температуры воды на выходе из калориферов τ2,в = f(tн) - рис.3.

Теплоснабжение района города

Рисунок 3 - График центрального качественного регулирования, повышенный график регулирования отпуска теплоты и температуры воды после калорифера


6. Расчет графика сетевой воды на отопление и вентиляцию


Зная температуру воды на выходе из калориферов, определяется расходы сетевой воды на вентиляцию при различных температурах наружного воздуха:

При tно = -39 єС:


Теплоснабжение района города

При tнв = -23 єС:


Теплоснабжение района городаТеплоснабжение района города


При tни = -0,4 єС расход тепла на вентиляцию:


Теплоснабжение района города


При tн = 8 єС:


Теплоснабжение района города


Расчетные расходы сетевой воды на отопление:

При tн = -39 єС:


Теплоснабжение района города


При tн = 8 єС:


Теплоснабжение района города

На рис. 4 представлен график расхода теплоносителя на отопление и вентиляцию.


Теплоснабжение района города

Рисунок 4 - График расходов сетевой воды на отопление и вентиляцию


7. Выбор трассы и типа прокладки тепловой сети


Трасса тепловых сетей выбирается в соответствии с требованиями /1/ и наносится на генплане района города от источника тепла до ввода в кварталы. Схема тепловой сети – тупиковая. Сети прокладываются по наиболее теплоплотным районам.

Принимается три типа прокладки тепловой сети: надземная и подземная, в свою очередь подземная прокладка принимается канальной и бесканальной.

За пределами района города предусматривается наземный тип прокладки с целью обеспечения легкого доступа для обслуживания сети. За пределами города такой тип прокладки не нарушает архитектурного и эстетического решения облика города.

Главная магистраль выбирается таким образом, чтобы нагрузки ответвлений были равномерными и потери напора в них были как можно ближе к располагаемому напору в месте подключения ответвления к магистральному трубопроводу. В черте города производится подземная прокладка теплотрассы в целях обеспечения эстетического облика города. В местах прокладки трубопроводов к кварталам производится подземная бесканальная прокладка.

Тепловые сети проложены с уклоном 0,002.

Все трубопроводы теплоизолируются, устанавливается запорная арматура через каждые 1000м на подающей и обратной магистрали, компенсирующие устройства.


8. Гидравлический расчет и монтажная схема водяной тепловой сети


Гидравлический расчет производится методом удельных потерь давления на трение. Рассчитывается главная магистраль (участки 1-11) и одно ответвление (участки 12-19). Расчетная схема с указанием длин участков и расходов представлена на рис.5.

Теплоснабжение района города

Рисунок 5 - Расчетная схема тепловой сети


Первоначально определяются расчетные расходы на каждый квартал. Расчет производится по (1) в соответствии со схемой теплоснабжения и методом регулирования отпуска тепла. При регулировании по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения, суммарный расход равен:


Gd = Gomax + Gvmax+к3*Ghm


где Gomax - расчетный расход воды на отопление, определяемый по формуле:

Gomax = 3,6·Qomax/(c·(τ1-τ2)), кг/ч


Gvmax – расчетный расход воды на вентиляцию:

Gvmax = 3,6·Qvmax/(c·(τ1-τ2)), кг/ч

Ghm – расчетный расход воды на горячее водоснабжение:

Ghm =Qhm /4,19*(60-5), кг/ч

где Qomax, Qvmax Qhm– максимальный тепловой поток соответственно на отопление и на вентиляцию, на горячее водоснабжение, Вт;

τ1, τ2 – температура воды в подающем и обратном трубопроводе;

с = 4,19 кДж/кг·єС – удельная теплоемкость воды.

Все расчеты сводятся в таблицу 4.


Таблица 4 - Определение расчетных расходов сетевой воды

№ квартала Тепловые нагрузки, Вт Расчетные расходы теплоснабжения, кг/с

Qо max, Вт Qv max, Вт Qhm, Вт Qh mах, Вт Qhm лет, Вт Go max

Gv max


Ghm Gd
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
1 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
2 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
3 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
4 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
5 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
6 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
7 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
8 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
9 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
10 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
11 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
12 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
13 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
14 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
15 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
16 11043750 1325250 1887900 4530960 1208256 32,95 3,95 8,19 36,90
17 12112500 1453500 2070600 4969440 1325184 36,14 4,34 8,99 40,47
18 12112500 1453500 2070600 4969440 1325184 36,14 4,34 8,99 40,47
19 12112500 1453500 2070600 4969440 1325184 36,14 4,34 8,99 40,47
20 12112500 1453500 2070600 4969440 1325184 36,14 4,34 8,99 40,47
21 12112500 1453500 2070600 4969440 1325184 36,14 4,34 8,99 40,47
22 12112500 1453500 2070600 4969440 1325184 36,14 4,34 8,99 40,47
23 11749125 1409895 2008482 4820357 1285428 35,05 4,21 8,72 39,26
24 9286250 1114350 1587460 3809904 1015974 27,70 3,32 6,89 31,03
25 13646750 1637610 2332876 5598902 1493041 40,71 4,89 10,12 45,60
26 11143500 1337220 1904952 4571885 1219169 33,24 3,99 8,27 37,23
27 8640250 1036830 1477028 3544867 945298 25,78 3,09 6,41 28,87
28 6137000 736440 1049104 2517850 671427 18,31 2,20 4,55 20,51
29 3593375 431205 614278 1474267 393138 10,72 1,29 2,67 12,01
30 1230250 147630 210308 504739 134597 3,67 0,44 0,91 4,11
31 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
32 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
33 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
34 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
35 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
36 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
37 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
38 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
39 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
40 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
41 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
42 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
43 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
44 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
45 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50
46 10325313 1239038 1765085 4236204 1129654 30,80 3,70 7,66 34,50









1604

Затем составляется расчетная схема тепловой сети. На ней указываются номера участков, их длины, которые определяют по генплану с учетом масштаба, а так же расчетные расходы сетевой воды на участках и ответвлениях

Задаваясь удельной потерей давления по главной магистрали района города от (30 – 80) Па/м и до 300 Па/м для ответвлений тепловых сетей комплекса зданий; или задаваясь скоростью течения воды в трубах 1—2 м/с; и, зная расчетный расход сетевой воды на участках, производится предварительный гидравлический расчет.

Рассмотрим участок 1:

Длина участка: lуч=190 м;

Расход теплоносителя на участке: Gd=36,9 кг/с.

Исходя из удельных потерь давления (или скорости теплоносителя) и расхода, по номограмме определяется диаметр трубопровода.

D=207 мм (R=70 Па/м ; v=1,2 м/с) /4, рис. 6.2/.

Потери напора в местных сопротивлениях при предварительном расчете учитываются коэффициентом местных потерь Теплоснабжение района города

lпр=l·(1+a)=190·(1+0,5)=285 м.

Тогда потеря давления на участке составляет:

DР=R1·lпр=285*70=19950 Па.

Другие участки рассчитываются аналогично, полученные значения заносятся в таблицу 5.


Таблица 5 - Предварительный гидравлический расчет тепловой сети

№ уч.

Расход теплоносиетля,

G, кг/с

Уд. gадение давления по длине, R, па/м Dу, мм Скорость, V, м/с Длина участка, L, м Коэффициент местных потерь, a Приведенная длина, Lпр=L*(1+a) Потеря давления на участке ΔР=Rl*Lпр, Па
1 2 3 4 5 6 7 8 9
Главная магистраль
1 36,9 28 259 0,8 190 0,5 285 7980
2 73,8 40 310 1,1 450 0,5 675 27000
3 147,6 60 359 1,4 450 0,5 675 40500
4 221,4 40 462 1,4 450 0,5 675 27000
5 295,2 62 462 1,7 450 0,5 675 41850
6 369 50 569 1,7 450 0,5 675 33750
7 443 35 612 1,6 450 0,5 675 23625
8 516,6 45 612 1,8 450 0,5 675 30375
9 591 30 700 1,55 2111 0,5 3166,5 94995
10 1052 55 800 2,2 2260 0,5 3390 186450
11 1604 35 998 1,7 2658 0,5 3987 139545








66,572
Ответвление
12 69 78 259 1,4 400 0,5 600 46800
13 138 100 310 1,7 400 0,5 600 60000
14 207 120 359 2,1 400 0,5 600 72000
15 276 160 359 2,5 400 0,5 600 96000
16 345 180 405 2,8 400 0,5 600 108000
17 414 140 462 2,5 400 0,5 600 84000
18 483 170 462 3 400 0,5 600 102000
19 552 130 569 2,7 300 0,5 450 58500








63,945

После предварительного расчета производится окончательный гидравлический расчет, при котором потери напора в местных сопротивлениях определяются более точно по эквивалентным длинам. Для этого разрабатывается монтажная схема тепловой сети с указанием трубопроводов, арматуры, неподвижных опор, компенсаторов, углов поворота, теплофикационных камер. Расстояние между неподвижными опорами принимается по /4/.

Секционирующие задвижки размещаются на выходе из ТЭЦ и далее по трассе в среднем через каждый километр. Исходя из монтажной схемы определяются коэффициенты местных сопротивлений по участкам магистрального трубопровода и количество местных сопротивлений /4/. Полученные данные заносятся в таблицу 6.


Таблица 6 - Эквивалентные длины

Если Вам нужна помощь с академической работой (курсовая, контрольная, диплом, реферат и т.д.), обратитесь к нашим специалистам. Более 90000 специалистов готовы Вам помочь.
Бесплатные корректировки и доработки. Бесплатная оценка стоимости работы.
Подробнее

Поможем написать работу на аналогичную тему

Получить выполненную работу или консультацию специалиста по вашему учебному проекту

Похожие рефераты:

№ уч.,

диаметр

Местное сопротивление Количество Lэкв., м n*Lэкв., м ΣLэкв., м
1 2 3 4 5 6

1

259


Параллельная задвижка 1 3,6 3,6

Сальниковый компенсатор 2 3,36 6,72

Проход тройника при разделении потока 2 45 90 98

2

310


Параллельная задвижка 1 4,34 4,34

Сальниковый компенсатор 4 4,2 16,8

Проход тройника при разделении потока 2 59,5 119 136,1

3

359

Сальниковый компенсатор 4 4,2 16,8

Проход тройника при разделении потока 2 74,2 148,4 165,2

4

462

Сальниковый компенсатор 3 7,95 23,85

Проход тройника при разделении потока 2 105 210 227,8

5

462

Сальниковый компенсатор 3 7,95 23,85

Проход тройника при разделении потока 2 141 282 299,8

6

569


Параллельная задвижка 1 7,95 7,95

Сальниковый компенсатор 3 7,95 23,85

Проход тройника при разделении потока 2 141 282 307,7

7

612

Сальниковый компенсатор 2 9,94 19,88

Проход тройника при разделении потока 2 75 150 165,9

8

612


Параллельная задвижка 1 9,94 9,94

Сальниковый компенсатор 3 9,94 29,82

Проход тройника при разделении потока 2 75 150 189,7

9

700


Параллельная задвижка 1 9,94 9,94

П-образный компенсатор 8 82,8 662,4

Проход тройника при разделении потока 1 75 75

Сварное колено 900 1 43,1 43,1 709,4

10

800


Параллельная задвижка 1 13,9 13,9

П-образный компенсатор 11 115,5 1270,5

Проход тройника при разделении потока 1 208 208 1297,8

11

998


Параллельная задвижка 3 18,2 54,6

П-образный компенсатор 12 152 1824

Сварное колено 900 1 69,4 69,4 1718,2

12

259


Параллельная задвижка 1 2,9 2,9

Сальниковый компенсатор 3 3,36 10,08

Проход тройника при разделении потока 2 59,5 119 100,5

13

310

Сальниковый компенсатор 4 1,2 4,8