Xreferat.com » Рефераты по строительству » Теплоснабжение района города

Теплоснабжение района города

VALIGN=BOTTOM>
Проход тройника при разделении потока 2 74,2 148,4 132,4

14

359


Параллельная задвижка 1 4,34 4,34

Сальниковый компенсатор 4 5,94 23,76

Проход тройника при разделении потока 2 74,2 148,4 169,5

15

359

Сальниковый компенсатор 3 5,94 17,82

Проход тройника при разделении потока 2 74,2 148,4 166,2

16

405

Сальниковый компенсатор 3 5,94 17,82

Проход тройника при разделении потока 2 141 282 299,8

17

462


Параллельная задвижка 1 5,94 5,94

Сальниковый компенсатор 3 7,95 23,85

Проход тройника при разделении потока 2 141 282 305,7

18

462

Сальниковый компенсатор 3 7,95 23,85

Проход тройника при разделении потока 2 141 282 305,8

19

569


Параллельная задвижка 1 7,95 7,95

Сальниковый компенсатор 2 4,95 9,9

Ответвление тройника при разделении потока 1 146 146 163,8

Исходя из полученных значений коэффициентов местных сопротивлений, длин участков и расхода каждого участка производится окончательный гидравлический расчет.

Полученные значения заносятся в таблицу 7.


Таблица 7 - Окончательный гидравлический расчет

№ уч. Расход теплоносителя, G, кг/с Характеристика трубы Длина участков трубопровода Скорость, V, м/с Потеря давления


Dу, мм Dнусл, мм L, м Lпр
Уд. на трение, R, па/м на участке ΔР, Па
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Главная магистраль
1 36,9 259
190 98 288 0,8 28 8064
2 73,8 310
450 136,1 586,1 1,1 40 23444
3 147,6 359
450 165,2 615,2 1,4 60 36912
4 221,4 462
450 227,8 677,8 1,4 40 27112
5 295,2 462
450 299,8 749,8 1,7 62 46488
6 369 569
450 307,7 757,7 1,7 50 37885
7 443 612
450 165,9 615,9 1,6 35 21557
8 516,6 612
450 189,7 639,7 1,8 45 28787
9 591 700
2111 609,4 2720,4 1,55 30 84612
10 1052 800
2260 1297,8 3557,8 2,2 55 195679
11 1604 998
2658 1718,2 4376,2 1,7 35 153167

68
12 69 259
400 100,5 500,5 1,4 78 39039
13 138 310
400 132,4 532,4 1,7 100 53240
14 207 359
400 169,5 569,5 2,1 120 68340
15 276 359
400 166,2 566,2 2,5 160 90592
16 345 405
400 299,8 699,8 2,8 180 125964
17 414 462
400 305,7 705,7 2,5 140 98798
18 483 462
400 305,8 705,8 3 170 119986
19 552 569
300 163,8 463,8 2,7 130 60294

67

Невязка составляет: % = (68-67/68)*100=1,1 %


9. Построение пьезометрических графиков


Пьезометрический график строится по данным гидравлического расчета, для основной магистрали с учетом профиля местности, высоты присоединяемых зданий и других условий.

На пьезометрическом графике проставляются отметки в начале каждого участка, показываются высоты зданий, наносятся линии статического давления, максимально и минимально допустимых давлений в подающей и обратной магистралях, линию вскипания, указываются напоры сетевого и подпиточного насосов.

Так как в данном курсовом проекте система теплоснабжения закрытая то для нее разрабатываются пьезометрические графики для 2 режимов.

1. Зимний расчетный режим.

Зимний расчетный режим строится исходя из гидравлического расчета водяной тепловой сети.

Суммарный расчетный расход сетевой воды в тепловых сетях при регулировании по нагрузке на отопление определяется по формуле:


Gпод=Gобр= 1604 кг/с


По данным гидравлического расчета для основной магистрали, потери давления в подающей и обратной магистралях составят ΔНсетиз = 68 м.

Потери в ВПУ ТЭЦ принять равными ΔНвпуз=20 м.

Располагаемый напор на абоненте принимается ∆Hабон=20 м.

Линию статического давления принимаем как самую высокую точку здания в районе с учетом рельефа местности + 5метров.

2.Летний расчетный режим.

Расчетный расход воды в подающем трубопроводе теплосети определяется по формуле:


Gподл= β∙Ghmax , кг/с, где b=0,8


расход воды составит:


Gподл=0,8·356=285 кг/с.


Расчетный расход воды в обратном трубопроводе:


Gобрл= 0,1∙ Gподл=0,1∙285=28,5 кг/с


Сопротивление водоподготовительной установки находится по формуле:


Sвпу=ΔНвпуз /Gпод І=20/(1604)І=0,000007


Сопротивление подающего и обратного трубопровода находится по формуле:


Sсети=ΔНсетиз /Gпод І=68/(1604)І=0,00003


Потери напора в водоподготовительной установки ТЭЦ для летнего режима находится по формуле:


ΔНвпул= Sвпу ∙Gлпод 2=0,000007·(285)2=0,56 м


Потери напора в подающем и обратном трубопроводах:

ΔНсетил = Sсети ∙Gлпод 2=0,00003·(285)2= 2,4 м


Полученные значения отображаются в графической части.

При построении графика учитываем, что:

Давление в подающем трубопроводе не должно превышать 160 м и быть меньше 40 м, чтобы не допустить вскипания;

Давление в обратном трубопроводе должно лежать в пределах от 5 до 60 м от поверхности земли;

Линия статического давления должна быть выше самого высокого здания на 5 м.


10. Подбор сетевых насосов


Сетевой насос, как один из важнейших элементов системы теплоснабжения, подбирается по подаче и напору, с учетом вида системы и характеристики сети.

Расчетная производительность и количество параллельно работающих сетевых насосов принимаются в соответствии со СНиП (3).

Количество насосов: 2 (1 – рабочий, 1 – резервный).

Для закрытых систем в отопительный период производительность насосов равна: Gсн= 1604 кг/с = 1612 м3/ч

Напор, развиваемый сетевым насосом равен: DНсн= 175м

По /4, рис. 19.1 и табл. 19.1/ подбираем насос СЭ 1250-100.

Основные технические характеристики насоса представлены в таблице:


Теплоснабжение района города

Теплоснабжение района города


11. Подбор подпиточных насосов


Расчетный расход для подпитки тепловых сетей для закрытой системы равен:


Gпн = 0,0075·Vтс = 0,0075·40920=307 м3/ч


где Vтс = Q(Vc+Vм)= 620*(40+26)=40920 м3 – емкость системы.

Напор подпиточного насоса находится по формуле:


Нпн=Нст -Нб+ΔНподп = 41-3+2=40 м


где Нст = 41м – статический напор;

Нб – уровень воды в подпиточных баках, равен 3 м,

ΔНподп – потери напора в подпиточной линии, м.

Количество насосов: 3 (2 – рабочих, 1 – резервный).

По /4, рис. 19.1 и табл. 19.2/ подбираем насос 4К-8.

Основные технические характеристики насоса представлены в таблице:


Теплоснабжение района города

Теплоснабжение района города


12. Расчет и подбор оборудования тепловых сетей


В состав оборудования тепловых сетей входят: трубы, подвижные и неподвижные опоры, компенсаторы тепловых удлинений и т.д.

Для прокладки тепловой сети в соответствии со СНиП [3] в курсовом проекте применяются стальные трубы общего назначения электросварные с продольным швом по ГОСТ 10704-75* диаметры, которых определяются в соответствии с гидравлическим расчетом.

Для более герметичного соединения трубопроводов между собой используется электросварка. В зависимости от диаметра трубопровода тепловой сети, согласно СНиП [3] применяется арматура с концами под приварку или фланцевая.

Для обеспечения свободного перемещения труб при температурных деформациях, уменьшения изгибающего напряжения, восприятия веса трубопровода используются подвижные опоры. При подземной прокладке в непроходных каналах применяются скользящие опоры, так как они не требуют обслуживания, дешевы и просты в изготовлении. При подземной бесканальной прокладке установка подвижных опор не предусматривается.

В зависимости от диаметра трубопровода меняются расстояния между подвижными опорами, значения которых занесены в таблицу 8.


Таблица 6 - Пролеты между подвижными опорами трубопроводов

Dн*d, мм Тип подвижной опоры и тип компенсатора Расстояния между опорами, м
273*7,0 Скользящие опоры и сальниковые компенсаторы 11
325*8,0 Скользящие опоры и сальниковые компенсаторы 11
377*9,0 Скользящие опоры и сальниковые компенсаторы 12
478*6,0 Скользящие опоры и сальниковые компенсаторы 12
529*7,0 Скользящие опоры и сальниковые компенсаторы 12
630*8,0 Скользящие опоры и сальниковые компенсаторы 14
720*10 Скользящие опоры и П-образные компенсаторы 14
820*8,0 Скользящие опоры и П-образные компенсаторы 14
1020*12 Скользящие опоры и П-образные компенсаторы 14

Неподвижные опоры закрепляют отдельные точки трубопроводов, делят его на независимые в отношении температурных удлинений участки и воспринимают усилия, возникающие в трубопроводах этих участков при разных схемах компенсации тепловых удлинений.

Согласно СНиП [3] при бесканальной прокладке и прокладке в непроходных каналах при размещении опор вне камер по длине трубопровода устанавливаются щитовые опоры, так как они являются наиболее распространенными и лучше распределяют возникающую в трубопроводах нагрузку. В камерах производится установка лобовых опор.

Подбор каналов производится для диаметров 200-300 мм согласно /4/ исходя из диаметра трубопровода и изоляции принимается канал КЛ 120-60, он представляет собой канал лотковый, сборный, собираемый из лотков и плиты перекрытия-«крышки».

Для диаметров 350-400 мм принимается канал КЛ 150-60, он представляет собой канал лотковый, сборный, собираемый из лотков и плиты перекрытия-«крышки».

Для диаметров 450 – 500 мм принимаем канал – КЛс 150-90 он представляет собой канал лотковый, сборный, лотки укладываются сверху и снизу образуя канал.

Для диаметра 600 мм принимаем канал – КЛс 120-120 он представляет собой канал лотковый, сборный, лотки укладываются сверху и снизу образуя канал.

Теплофикационные камеры устраиваются в местах установки оборудования, ответвлений, также для контроля и необходимого обслуживания тепловой сети.

Камеры оборудуются люками. Для удобства эксплуатации в камерах устраиваются лестницы. На дне самой нижней по геодезическим высотам камеры участка устраивается приямок глубиной 300 мм, размерами 600*600 мм для откачки воды, образовавшейся в результате протеков сальниковых компенсаторов и труб, а также при авариях.

Разработка теплофикационной камеры ведется так же по альбому типовых конструкций, согласно требований СНиП /2/. Выбор осуществляется исходя из диаметров магистрального трубопровода и ответвления. На выбор теплофикационной камеры влияет и тип и положение оборудования, размещаемого в теплофикационной камере.

Для узла теплофикации выбираем камеру с шифром 9-500-200л*200л, габаритами в плане 6*5м. Высота теплофикационной камеры равна 2,1 м. Все необходимые для обслуживания проходы между оборудованием камеры соблюдены. На поверхности земли перекрытие камеры устраивается на уровне площадки, где камера устраивается, так как проезд транспортных средств по месту установки не предусматривается. /см. графическую часть/.


Список используемой литературы


СНиП 23-01-99* Строительная климатология. – М.: Стройиздат, 2000,-66с.

Содномова С.Д. Методические указания к курсовому проекту по теплоснабжению для студентов V курса специальности «Теплогазоснабжение и вентиляция» /ВСГТУ. – Улан-Удэ, 2005.

СНиП 41-02-2003 Тепловые сети. – М.: Госстрой России, 2003

Теплоснабжение района города : учеб. пособие /А.К. Тихомиров. – Хабаровск: Изд-во Тихоокеан. гос. ун-та,2006. – 135 с.

Соколов Е.Л. Теплофикация и тепловые сети. – М.: Энергоатомиздат, 1982. – 360с.

Теплоснабжение (курсовое проектирование): Учеб. пособие для вузов по спец. «Теплоснабжение и вентиляция» /В.М. Копко, Н.К. Зайцева, Г.И. Базыленко; Под общ. ред. В.М. Копко. – Мн.: Выш. Шк.,1985. – 139 с.


Размещено на

Если Вам нужна помощь с академической работой (курсовая, контрольная, диплом, реферат и т.д.), обратитесь к нашим специалистам. Более 90000 специалистов готовы Вам помочь.
Бесплатные корректировки и доработки. Бесплатная оценка стоимости работы.

Поможем написать работу на аналогичную тему

Получить выполненную работу или консультацию специалиста по вашему учебному проекту
Нужна помощь в написании работы?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Пишем статьи РИНЦ, ВАК, Scopus. Помогаем в публикации. Правки вносим бесплатно.

Похожие рефераты: