Xreferat.com » Рефераты по строительству » Проектирование многопустотной железобетонной плиты перекрытия

Проектирование многопустотной железобетонной плиты перекрытия

height="47" /> м2

Принимаем 4Æ22A-III As = 15,2 см2 [1, прил. 4].

Рис. 3.4 – Сечение ригеля в первом пролете

Определим фактическую несущую способность балки в первом пролёте МU1, при полном количестве арматуры. Фактическая высота сжатой зоны:

 м;

где а*= (у12)/2=(33+85)/2 = 59мм,

у1=22+22/2=33 мм, у2=22+22+30+22/2=85 мм                  [3, п.5.12];

302<0.35,

МU1= 278.37кНм > 266,2 кНм.

Необходимая несущая способность обеспечена.

3.5.2 Сечение во втором пролете

М = 172,6 кНм;

 м; вычисляем:

=0,157

,

м2.

Принимаем 6Æ14A-II, c As =9.23 см2.

 

Рис. 3.5 – Сечение ригеля во втором пролете

Определим фактическую несущую способность балки во втором пролёте МU2, при полном количестве арматуры. Фактическая высота сжатой зоны:

 м;

где а*=(27+71)/2 = 49мм,

у1=20+14/2=27 мм, у2=20+14+30+14/2=71 мм                  [3, п.5.12];

0,181

,

МU2=184.15кНм > 172,6 кНм.

Необходимая несущая способность обеспечена.

3.5.3 Сечение на опоре В

М1 = 240,4 кНм;  м.

Определяем изгибающий момент у грани колонны со стороны второго пролета (QBL > QBR):

 кНм.

Вычисляем:

0,184,

,

м2

Принимаем 3Æ18A-III в верхней части, c As =7.63 см2, и 3Æ12 A-III,

c As =3.39см2 , общей площадью As = 11.02 см2

 

Рис. 3.7 – Сечение ригеля у опоры B

Определим фактическую несущую способность балки на опоре С МUС, при полном количестве арматуры. Фактическая высота сжатой зоны:

 м;

где а*= =42.8 см,

у1=20+18/2=29 см, у2=20+18+30+12/2=74 см           [3, п.5.12];

,

,

МUС= 218.2кНм > 208,6 кНм.

Необходимая несущая способность обеспечена.

3.5.4 Сечение на опоре С

М = 240,7 кНм;  м;

Определяем изгибающий момент у грани колонны со стороны второго пролета (QBL > QBR):

 кНм.

Вычисляем:

19

м2.

Принимаем 3Æ18A-III в верхней части, c As =7.63 см2, и 3Æ12 A-III,

c As =3.39см2 , общей площадью As = 11.02 см2

 

Рис. 3.7 – Сечение ригеля у опоры С

Определим фактическую несущую способность балки на опоре С МUС, при полном количестве арматуры. Фактическая высота сжатой зоны:

 м;

где а*= =42.8 см,

у1=20+18/2=29 см, у2=20+18+30+12/2=74 см           [3, п.5.12];

,

,

МUС= 218.2кНм > 208,6 кНм.

Необходимая несущая способность обеспечена.

3.6. Расчет прочности ригеля по сечениям

наклонным к продольной осиРасчет производится по наклонным сечениям у опоры А, опоры В слева и справа и у опоры С.

3.6.1 Расчет наклонного сечения у опоры А

 174кН;  м,

где а = 20+20/2=30 см – координата центра тяжести нижнего ряда арматуры [п. 3.5.1]. Вычисляем несущую способность бетона:

 105кН.

где . Так как QA = 174 кН > =105 кН, то необходимо произвести подбор поперечной арматуры. Определяем длину проекции на продольную ось элемента наиболее опасного наклонного сечения (С):

 218кНм;

где =2 [3, п.3.31*]

 кН; 2,5 м  [3, 76].

Так как С = 2,5 > 2h0 = 2 ´ 0,62 = 1,24 м, принимаем С = 2h0 = 1,24 м.

Вычисляем 175,8 174кН;

Поперечная арматура по расчету не требуется и устанавливается конструктивно.

Принимаем поперечные стержни Æ6A-III из условия свариваемости с продольной арматурой Æ20 [4, прил. 9].

 см2 (два каркаса);

В соответствии с [3, п.5.27] на приопорном участке длиной =м шаг поперечной арматуры должен быть не более:

 м. Принимаем S=20 см.

В средней части пролета шаг должен быть не более:

 см. Принимаем S= 35 см.

3.6.2 Расчет наклонного сечения у опоры В слева

 -249,6кН;  м,

где а = 20+18/2=29 см – координата центра тяжести верхнего ряда арматуры [п. 3.5.3]. Вычисляем несущую способность бетона:

 кН.

где . Так как QBL = 249,6 кН >= 104 кН, то необходимо произвести подбор поперечной арматуры. Определяем длину проекции на продольную ось элемента наиболее опасного наклонного сечения (С):

212,3 кНм;

где =2 [3, п.3.31*]

 кН;  м  [3, 76].

Так как С = 1,2 > 2h0 = 2 ´ 0,621 = 1,224 м, принимаем С = 2h0 = 1,242 м.

Вычисляем  кН;

 кН;

 кН/м            [3, 82]

 кН/м      [3, 83]

Принимаем  кН/м; поперечные стержни Æ6A-III [п. 3.6.1].

 см2 (три каркаса) ; Rsw = 255 МПа [3, табл.22*].

 м,          [3, 81]

В соответствии с [3, п.5.27] на приопорном участке длиной =м шаг поперечной арматуры должен быть не более:

 м и 0,5 м. Принимаем S=20 см.

3.6.3 Расчет наклонного сечения у опоры B справа

QBR = 230,9кН;  м,

где а = 20+18/2=29см – координата центра тяжести нижнего ряда арматуры [п. 3.5.3]. Вычисляем несущую способность бетона:

кН.

где . Так как QBR = 230,9 кН > 104 кН, то необходимо произвести подбор поперечной арматуры. Определяем длину проекции на продольную ось элемента наиболее опасного наклонного сечения (С):

212,3кНм;

где =2 [3, п.3.31*]

 кН;  м       [3, 76].

Так как С =1,84 > 2h0 = 2 ´ 0,621 = 1,242 м, принимаем С = 2h0 = 1,242 м.

Вычисляем 170,9 кН;

 кН;

 кН/м            [3, 82]

 кН/м        [3, 83]

Принимаем  кН/м; поперечные стержни Æ6A-III [п. 3.6.1].

 см2 (три каркаса) ; Rsw = 255 МПа [3, табл.22*].

м,           [3, 81]

В соответствии с [3, п.5.27] на приопорном участке длиной не менее =м шаг поперечной арматуры должен быть не более:

 м и 0,5 м. Принимаем S=20 см.

В средней части пролета шаг должен быть не более:

 см и 50 см. Принимаем S=34 см.

3.6.4 Расчет наклонного сечения у опоры С

QСL = 213,9кН;  м,

где а = 20+18/2=29 см – координата центра тяжести нижнего ряда арматуры [п. 3.5.4]. Вычисляем несущую способность бетона:

кН.

где . Так как QCL = 213,9 кН > 104 кН, то необходимо произвести подбор поперечной арматуры. Определяем длину проекции на продольную ось элемента наиболее опасного наклонного сечения (С):

212,3кНм;

где =2 [3, п.3.31*]

 кН;  м       [3, 76].

Так как С =2,04 > 2h0 = 2 ´ 0,612 = 1,242 м, принимаем С = 2h0 = 1,242 м.

Вычисляем  кН;

 кН;

 кН/м            [3, 82]

       кН/м [3, 83]

Принимаем  кН/м; поперечные стержни Æ6A-III [п. 3.6.1].

 (три каркаса) см2 ; Rsw = 255 МПа ; м, [п. 3.6.5]

В соответствии с [3, п.5.27] на приопорном участке длиной не менее =м шаг поперечной арматуры должен быть не более:

 м и 0,5 м. Принимаем S=20 см.

3.7. Построение эпюры материалов и определение места обрыва стержней продольной арматуры

В соответствии с [3] для экономии материала разрешается обрывать продольную арматуру площадью не более ½ площади всей рабочей арматуры (за грань опоры необходимо завести не менее двух стержней [3, п.5.20]). При этом обрываемые продольные стержни растянутой арматуры должны быть заведены за нормальное к продольной оси элемента сечение, в котором они учитываются с полным расчетным сопротивлением на длину не менее длины анкеровки [3, п.5.14].

На основании эпюры выровненных моментов [рис. 3.3] строится эпюра материалов [рис. 3.11].

3.7.1 Построение эпюры материалов в первом пролёте

В первом пролёте установлено 2Æ20A-III (As = 15,2см2). Высота сжатой зоны:  0,591м (а*=59 мм); 0,302, 0,849. Несущая способность балки в первом пролёте, при полном количестве арматуры МU1=278,37 кНм [п. 3.5.1] .

Обрываем верхний ряд арматуры 2Æ20A-III (As= 7,6 см2). [рис. 3.6].

Рис. 3.8 - Сечение ригеля с оборванной арматурой

Определим несущую способность балки в первом пролёте М2Æ20, при наличии только нижней арматуры. Высота сжатой зоны:

 м;

где а1*= 20+20/2=30 см,

0,144

М2Æ20= 159,6 кНм.

Нанося полученное значение на эпюру, получаем точки теоретического обрыва. Для определения мест фактического обрыва необходимо найти требуемую длину анкеровки арматуры:

1) W1 по [3, п. 5.14, табл. 37]:

 см,

где  и  определяется по [3, табл.37] для случая закрепления растянутой арматуры в растянутом бетоне;

 см;

 см;

принимаем W1=67 см.

2) W2 по формуле, для МТО1:

 см,

0,72кН/см,

где Qi – значение поперечной силы в МТО1; Si – шаг поперечной арматуры в МТО1;  и  из [п. 3.6.1].

для МТО2:

 см,

0,72кН/см,

Принимаем длину анкеровки в обоих случаях равной 87 см. Продлеваем арматуру до опоры А.

3.7.2 Построение эпюры материалов во втором пролете

Во втором пролёте установлено 6Æ14A-III в нижней части с As =9,23 см2.

Несущая способность балки в втором пролёте, при полном количестве арматуры МU2=184,15 кНм. Высота сжатой зоны  м (а*= 49 см); ,  [п. 3.5.2].

Обрываем верхний ряд арматуры 3Æ14A-III (As,обор.= 4,62 см2). Тогда As=4,62см2 [рис. 3.9].

Рис. 3.9 - Сечение ригеля с оборванной арматурой

Определим несущую способность балки во втором пролёте М3Æ14, при наличии только нижней арматуры. Высота сжатой зоны:

 м;

где а1*= 20+14/2=27 см,

=0,087

М3Æ14=100,5 кНм.

Нанося полученное значение на эпюру, получаем точки теоретического обрыва. Для определения мест фактического обрыва необходимо найти требуемую длину анкеровки арматуры:

1) W1 по [3, п. 5.14, табл. 37]:

  см,

где  и  то же, что и в [п. 3.7.1];

 см;

 см;

принимаем W1=47 см.

2) W2 по формуле, для МТО3:

 см,

1,08 кН/см

для МТО2:

 42,2см,

1,08 кН/см

Принимаем длину анкеровки в МТО3 - 58 см, в МТО4 - 43 см.

3.7.3 Построение эпюры материалов на опоре В

 кНм. На опоре В установлено 3Æ18A-III (As = 7,63 см2) и 3Æ12A-III (As =

Если Вам нужна помощь с академической работой (курсовая, контрольная, диплом, реферат и т.д.), обратитесь к нашим специалистам. Более 90000 специалистов готовы Вам помочь.
Бесплатные корректировки и доработки. Бесплатная оценка стоимости работы.

Поможем написать работу на аналогичную тему

Получить выполненную работу или консультацию специалиста по вашему учебному проекту
Нужна помощь в написании работы?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Пишем статьи РИНЦ, ВАК, Scopus. Помогаем в публикации. Правки вносим бесплатно.

Похожие рефераты: