Проектирование многопустотной железобетонной плиты перекрытия
Высота нижней ступени Нн определяется из условия обеспечения бетоном прочности по поперечной силе без поперечного армирования в наклонном сечении по формуле:
м.
Принимаем hH = 0,3 м и h0H = 0,26 м.
Размеры второй и третьей ступеней фундамента принимаются 30 см, так как внутренние грани РHHvbbnnmm,ступеней не пересекают прямую, проведенную под углом 45° к граням колонны на отметке верха фундамента [рис. 5.1].
Необходимо произвести проверку фундамента на продавливание на поверхности пирамиды, ограниченной плоскостями, проведенными под углом 45° к боковым граням колонны по формуле
, [3, 107]
где 
для тяжелого
бетона; 
-
среднеарифметическое значение периметров верхнего и нижнего оснований пирамиды
продавливания:
м;
F - продавливающая сила равная:
кН,
м2.
кН.
Условие [3, 107] выполняется, следовательно, продавливание подошвы фундамента исключено.
5.3 Расчет арматуры плиты фундамента
Арматура рассчитывается в сечениях 1-1, 2-2 и 3-3 [рис. 5.1] из условия работы фундамента на изгиб от реактивного давления грунта.
Значения изгибающих моментов в этих сечениях равны:
кНм;
кНм;
кН.
Требуемая площадь арматуры в этих сечениях равна:
м2;
м2;
м2.
Принимаем нестандартную сварную сетку с одинаковой в обоих направлениях
арматурой из стержней 15Æ10A-III (
см2) с шагом 15,6 см.
Проценты армирования расчетных сечений составят:
%;
%;
%.
Во всех сечениях условие % выполняется, следовательно конструкция заармирована в соответствии с минимальными требованиями.
5.4 Проверка подошвы фундамента на раскрытие трещин
Расчет производится по опасному сечению, по которому определилось расчетное сечение арматуры (сеч. 1-1).
Ширина раскрытия трещин определяется по формуле:
=
=
мм, [3,
144]
где 
МПа < 365 МПа;
=209,4 кНм,
где 
- определяется от
реактивного давления грунта, от нормативного значения длительных и постоянных
нагрузок [п. 4.3]
; 
МПа.
При стержневой арматуре класса A-III и расположении фундамента выше
уровня грунтовых вод предельное допустимое продолжительное раскрытие трещин от
действия постоянных и длительных нагрузок равно 
=0,3 мм, что больше 0,266 мм, следовательно
ожидаемое раскрытие трещин соответствует требованию СНиПа.
СПИСОК ИСПОЛЬЗВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ
1) Гуревич Я.И. Проектирование сборного междуэтажного перекрытия. - Методические указания, Хаб. ХВВСУ; 1988 – 77с.
2) СНиП 2.01.07-85, Нагрузки и воздействия. - М.; 1986.
3) СНиП 2.03.01-84, Бетонные и железобетонные конструкции, Нормы проектирования. - М.; I980.
4) Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции, Общий курс. - М.; 1985.
5) Бондаренко В.М., Судницын А.И. Расчёт строительных конструкций. Железобетонные и каменные конструкции.- М.; 1984.