14-этажный 84-квартирный жилой дом

height="79" border="0" />

Вычисленное значение R₂ отличается от предыдущего значения на 0,3%<5%, поэтому полученную ширину округляем до большего стандартного размера фундаментной плиты.

Выбираем плиту ФЛ.6.12-2, шириной 0,60м, высотой 0,3м. Поскольку высота плиты 0,3м, то отметка подошвы фундамента не изменится.

• Фактическое давление под подошвой фундамента:

кПа

.

Т.к. расчетная ширина фундамента не совпадает с шириной плиты 0,6м не требуется расчет на прерывистость.

3.3.3 Расчет размеров песчаной подушки

В курсовом проекте в качестве искусственных оснований рекомендуется принимать:

а) песчаные подушки – если основание сложено сильносжимаемыми связными (с показателем текучести J_L>0.5) грунтами и насыпными грунтами;

б) поверхностное уплотнение грунтов тяжелыми трамбовками – если основание сложено рыхлыми песчаными и насыпными (песчаными) грунтами;

в) глубинное уплотнение грунтов песчаными сваями – если основание сложено водонасыщенными рыхлыми мелкими и пылеватыми песками.

Т.к. в нашем случае первый слой суглинок текучепластичный с показателем текучести J_L>0.5, то первый слой заменяем песчаной подушкой полностью (см.рис.8). Толщина грунтовой подушки для замены грунта назначаем

3.3.4 Определение сечения арматуры подошвы фундамента

Рис.9. К определению сечения арматуры.

Принимаем арматуру Ж8 S400(A_s=5,03см²) с шагом 100мм. Распределительную арматуру принимаем Ж5 S400 с шагом 150мм.

3.3.5 Проверка прочности подстилающего слоя грунта

Прочность подстилающего слоя грунта проверяем на глубине 3,70м ниже планировочной отметки.

.

Для определения на глубине z = 2,50м, находим:

.

Тогда

Вертикальное напряжение от собственного веса грунта на кровле подстилающего слоя:

Расчетное сопротивление грунта R_z на кровле подстилающего слоя грунта, с характеристиками:

определим по формуле:

;

где: - коэффициент условий работы грунтового основания табл. 43 /8/;

-коэффициент условий работ здания во взаимодействии с основанием, зависящий от вида грунта и отношения

k=1,1 – коэффициент надежности по п. 2.174 /8/;

- коэффициенты, зависящие от , табл.16/2/;

k_z=1; при b<10м;

Проверяем условие: 234,04+75,69=309,73кПа, <R_z=319,76кПа.

Условие выполняется – прочность подстилающего слоя обеспечена.

3.3.6 Расчет осадки фундамента

Расчет осадки ведем методом послойного суммирования.

Вертикальное напряжение от собственного веса грунта определяют в характерных горизонтальных плоскостях:

• отметка подошвы фундамента:

кПа;

• на подошве песчаной подушки:

кПа;

• на подошве второго слоя:

кПа;

• на отметке уровня подземных вод:

кПа;

• на подошве третьего слоя:

кПа;

где: - удельный вес грунта с учетом взвешивающего действия воды:

кН/м³

• четвертый слой (водоупор)

кПа

• на подошве четвертого слоя

кПа

Далее определяем дополнительное (вертикальное) напряжение в грунте под подошвой фундамента по формуле

,

где: 876кПа; 51,9кПа

тогда: кПа.

Толщину грунта ниже подошвы фундамента разбиваем на слои , толщиной 0,4b:

.

Эпюру распределения дополнительных вертикальных напряжений в грунте строим используя формулы:

где: - вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента от веса вышележащих слоев.

где: - коэффициент, принимаемый по табл. 55 /8/ в зависимости от формы подошвы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины, равной .

По полученным результатам строим эпюру и определяем нижнюю границу сжимаемой зоны. Она находится на горизонтальной плоскости, где соблюдается условие: .

Так как расчеты не дали результатов, то нижнюю границу сжимаемой зоны определяем графическим способом (см. рис.11).

Определяем осадку основания каждого слоя по формуле:

где: - безразмерный коэффициент для всех видов грунтов.

Осадка основания фундамента получается суммированием величины осадки каждого слоя:

где: - предельно допустимая осадка сооружения; (для многоэтажных бескаркасных сооружений с несущими стенами из крупных панелей СНБ 5.01.01.-99 т. Б.1.).

.

Условие выполняется, т.е. деформации основания меньше допустимых.

Табл. 5

Z,см	=2·Z/b	α	hi,см	кПа	кПа	0,2·	Еi, кПа	Si, см
Песок крупный , средней плотности
0	0	1	0	824,1	51,9	10,38		-
24	0,8	0,881	24	725,9			35000	0,398
48	1,6	0,642	24	529				0,29
72	2.4	0,477	24	393,05				0,216
96	3.2	0,374	24	302,2				0,169
120	4	0,306	24	252,1				0,138
130	4,33	0,285	10	234,8	57,69	15,14		0,054
Суглинок мягкопластичный
144	4,8	0,258	14	212,6			8400	0,283
168	5,6	0,223	24	183,8				0,42
180	6	0,206	12	169,7	84,79	16,96		0,194
Глина тугопластичная
192	6,4	0,196	12	161,5				0,086
216	7,2	0,175	24	144,2				0,154

240

8

0,158

24

130,2

18000

0,081

264	8,8	0,144	24	118,6				0,127
288	9,6	0,132	24	108,7				0,116
312	10,4	0,121	24	99,7				0,106
336	11,2	0,112	24	92,29				0,098
360	12	0,104	24	85,7	105,89	21,18		0,091
480	16	0,064	120	55,7	117,9	23,6		0,297
Глина полутвёрдая (водоупор)
480	16	0,064	0	55,7	144,99	28,99	21000	0
555	18,5	0,039	75	32,14	160,07	32,01		0,092

Рис.10. К определению осадки фундамента.

4. СРАВНЕНИЕ ВАРИАНТОВ

Наименование работ	Единицы измерения	Объём работ	Стоимость на ед. измерения	Общая стоимость
Фундамент на естественном основании.
1. Разработка грунта под фундамент: а) при глубине выработки 4,1 м, что > 2 м. б) при ширине траншеи 3,5 м, что > 1 м. 2. Устройство трапецеи-дальных блоков ленточ-ных фундаментов. 3. Устройство бетонных фундаментных блоков.	м3 м3 м3	14,93 0,96 3,6	7,49 46,50 36,00	111,77 44,64 129,6 S=286,01
Свайный фундамент.
1. Разработка грунта под фундаменты (глубина 3 м, ширина 2,1 м). 2. Забивка ж/б свай глубиной 6 м. 3. Устройство монолит-ного ж/б ростверка. 4. Устройство бетонных фундаментных блоков.	м3 м3 м3 м3	5,04 0,54 0,42 3,3	4,32 88,40 31 36,00	21,77 47,74 13,02 118,8 S=201,33
Фундамент на искусственном основании.
1. Разработка грунта под фундаменты (глубина 3 м, ширина 1,0 м). 2. Устройство песчаной подушки. 3. Устройство трапецеи-дальных блоков ленточ-ных фундаментов. 4. Устройство бетонных фундаментных блоков.	м3 м3 м3 м3	4,2 6,825 0,18 3,3	4,32 7,20 46,50 36,00 S=	18,14 49,14 8,37 118,8 194,45

По результатам сравнения вариантов наиболее экономичным по затратам на устройство является фундамент на искусственном основании.

5. РАСЧЁТ ТЕЛА ФУНДАМЕНТА .

Сечение 3-3

Рис.9. К определению сечения арматуры.

Принимаем арматуру Ж8 S400(A_s=5,03см²) с шагом 100мм. Распределительную арматуру принимаем Ж5 S500 с шагом 350мм.

Сечение 4-4

Рис.9. К определению сечения арматуры.

Принимаем арматуру Ж8 S400(A_s=5,03см²) с шагом 100мм. Распределительную арматуру принимаем Ж5 S500 с шагом 350мм.

6.ТЕХНОЛОГИЯ ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ ПО УСТРОЙСТВУ ФУНДАМЕНТОВ

Строительству объекта предшествует инженерная подготовка площадки. В состав этих процессов в общем случае входят расчистка территории площадки, отвод поверхностных и грунтовых вод, создание геодезической разбивочной основы.

При расчистке территории пересаживают зелёные насаждения, корчуют пни, очищают площадку от кустарников, снимают плодородный природный слой почвы.

Далее производят разбивку котлованов и привязывают их с стройгенплану. После этого вокруг будущего котлована, на расстоянии 2-3 м от его бровки параллельно основным разбивочным осям устраивают обноску.

Ленточные фундаменты доставляются на объект с завода ЖБИ. Все элементы ленточных фундаментов укладываются на цементном растворе толщиной 20мм. Пространственная жёсткость зданий обеспечивается перевязкой фундаментными блоками продольных и поперечных стен. Для увеличения жёсткости здания в горизонтальные швы закладывают сетки из арматуры диаметром 8мм.

Устройство сборных железобетонных фундаментов.

Перед строповкой блоков убедиться, что кран находится на безопасном расстоянии от края котлована, что его опоры расположены за пределами бермы обрушения. Фундаментные блоки укладываются по схеме их раскладки в соответствии с проектом.

Монтаж начинать с установки маячных блоков по углам и в местах пересечения стен на расстоянии 20-30 м друг от друга. правильность установки по осям маячных блоков проверить по осевым рискам. После укладки маячных блоков шнур-причалку (натянутый на грани фундаментной ленты) поднять до уровня верхнего наружного ребра блоков и по ней расположить все промежуточные блоки.

При монтаже фундаментные блоки поднять за четыре петли четырехветвевым стропом. Поворотом стрелы монтажного крана блок переместить к месту укладки и по команде звеньевого опустить на основание. Незначительные отклонения от проектного положения устранить, перемещая блок монтажным ломом при натянутых стропах. При этом нельзя нарушать поверхность основания.

Стропы снимать после того, как блок займет правильное положение по высоте и в плане. Положение рядовых блоков контролировать по причалке, отвесу визированием на ранее установленные блоки и по разметочным рискам на фундаментах.

Установка арматуры.

Арматура фундаментов монтируется из сеток и каркаса, заранее изготовленных в арматурном цехе. Из-за больших размеров и трудности транспортировки сетки изготавливать не целиком, а из двух равных частей. Стыковать сетки необходимо электродуговой сваркой стержней внахлестку одним фланговым швом. На подготовленное основание уложить в шахматном порядке через бетонные подкладки размером 70х70 мм, которые должны обеспечить необходимую толщину защитного слоя бетона. После проверки горизонтальности их укладки рейкой и уровнем уложить первую половину сетки нижней ступени фундамента, затем внахлестку – вторую половину и сетки сварить. После этого смонтировать каркас с приваркой его к сетке.

Требования к качеству сварки:

Швы по внешнему виду должны иметь мелкочешуйчатую поверхность без наплывов, пережогов и сужений, наплавленный металл – плотный по всей длине шва, без трещин.

До начала монтажа арматурщики должны спустить в котлованы и траншею лестницы, бетонные подкладки, трапы и инструмент; разметить места установки бетонных подкладок для фиксации толщины защитного слоя, разложить их и выверить горизонтальность положения трехметровой рейкой и уровнем. Затем застропить одну из половин арматурной сетки. Крановщик должен поднять сетку и подать ее к месту установки. Проверив правильность ее установки, арматурщики должны аналогично установить вторую половину сетки, но с нахлесткой стержней на величину длины сварного шва. После прихватки зачистить и сварить стыки одним фланговым швом.

Устройство песчаной подушки.

Песчаные подушки являются простейшим видом искусственных оснований. При устройстве слабый грунт заменяют крупным или средней крупности песком, укладываемым с заданной плотностью сложения. Песчаные подушки используют для передачи давления через подушку фундамента на более прочный грунт по сравнению с несущим слоем естественного основания. Применение подушек способствует уменьшению и выравниванию осадок сооружения и более быстрому их затуханию, а также объема и глубины заложения фундаментов.

Песчаные подушки применяются в следующих целях:

1) для уменьшения осадки фундаментов сооружения, если модуль деформации песка в теле песчаной подушки (обычно 120—200 кг/см) больше, чем модуль деформации грунтов основания;

2) для увеличения устойчивости фундаментов, если прочностные характеристики (угол внутреннего трения и сцепление) песка в песчаной подушке большие, чем у грунтов основания;

3) для более равномерной осадки соседних фундаментов за счет перераспределения напряжений на лежащие под подушкой грунты;

4) для уменьшения глубины заложения фундаментов;

5) для замены пучинистых грунтов выше глубины промерзания грунтов;

6) для упрочнения водонасыщенных глинистых грунтов, залегающих ниже песчаной подушки, за счет дренирования поровой воды в песчаную подушку.

Песчаные подушки устраиваются толщиной от 0,5 до 6,5 м. Размеры песчаной подушки устанавливаются технико-экономическим расчетом в зависимости от нагрузок сооружения и стоимости песка в данном районе. Песчаные подушки желательно устраивать из крупного и средне-зернистого песка. Пылеватые и глинистые частицы, находящиеся в песке, резко снижают его прочностные свойства при водонасыщении (явление плывунности) и способствуют пучению, поэтому процент содержания пылеватых и глинистых частиц должен быть ограничен.

Минимальная толщина песчаной подушки под фундаментом определяется из условия, чтобы осадка песчаной подушки и нижележащих грунтов была бы меньше допустимой величины осадки для данного сооружения.

Расчет производится следующим образом. Зная гранулометрический состав песка (задаваясь максимальной величиной относительной плотности /_п = 0,7), определяют коэффициент пористости уплотненного песка в теле песчаной подушки и устанавливают соответствующий этому значению модуль общей деформации песка. Затем устанавливают эпюру распределения вертикальных напряжений над фундаментом с учетом двухслойного основания, используя решение К. Е. Егорова . Зная модуль общей деформации песка, модуль общей деформации грунтов и эпюру распределения вертикальных напряжений в основании, путем подбора определяется такая толщина песчаной подушки, чтобы осадка фундаментов данного сооружения была бы меньшей или равной допустимой осадке для данного сооружения.

Размеры песчаной подушки в плане должны обеспечивать устойчивость грунта вокруг песчаной подушки от действия горизонтальных нормальных напряжений и касательных сил.

Расчет фундаментов на песчаной подушке по устойчивости следует производить, пользуясь решениями теории предельного равновесия или используя методы, основанные на круглоцилиндрических поверхностях скольжения.

При расчетах устойчивости следует рассмотреть случаи, когда поверхности скольжения целиком располагаются в песчаной подушке и касаются нижележащих глинистых грунтов, а также случаи, когда поверхность скольжения проходит через толщу глинистых грунтов. В последнем случае следует учесть изменение прочностных характеристик водонасыщенных глинистых грунтов во времени в процессе консолидации. Методы возведения песчаных подушек должны обеспечить максимальную плотность песка в теле подушки. При устройстве подушки несколько выше уровня грунтовых вод песок укладывается слоями в 15—20 см с уплотнением каждого слоя укаткой, трамбованием или виброуплотнением до плотности 1,65-1,7 т/м³ либо тяжелыми трамбовками при толщине слоя до 2 м. Если песок укладывается в сухом котловане, а уплотнение его производится катками или трамбующими механизмами, желательно песок перед укладкой полить водой.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В данном курсовом проекте выполнили оценку инженерно-геологических условий площадки строительства, вариантное проектирование, проектирование фундаментов на естественном основании, проектирование свайных фундаментов, проектирование фундаментов на искусственном основании. Более экономичным вариантом оказался фундамент на искусственном основании.

ЛИТЕРАТУРА

1. Далматов Б.И. Механика грунтов, основания и фундаменты. - М.: Стройиздат, 1981. - 319 с.

2. Задания к курсовому проекту и контрольным работам по курсу «Механика грунтов, основания и фундаменты» для студентов специальности Т.19.01, Брест, 1996. - 49 с.

3. Методические указания к лабораторным работам по курсу «Инженерная геология и охрана окружающей среды» для студентов дневной и заочной формы обучения специальности 29.03 «Промышленное и гражданское строительство», Брест, 1991 - 58 с.

4. Стандарт института. Оформление материалов курсовых и дипломных проектов (работ), отчетов по практике. Общие требования и правила оформления. СТ БПИ - 01-98. Брест, 1998. - 32с.

5. Стандарт Республики Беларусь. Грунты, классификация. - СТБ 943-93. Мн., Министерство архитектуры и строительства РБ, 1993.

6. Строительные нормы и правила. Основания зданий и сооружений. СНиП 2.02.01-83. - М.: Стройиздат, 1984.

7. Строительные нормы и правила. Свайные фундаменты. СНиП 2.02.03-85. - М.: Стройиздат, 1986.

8. Строительные нормы и правила. Строительная климатология и геофизика. СНиП 2.02.01-82. - М.: Стройиздат, 1983.

9. Строительные нормы и правила. Бетонные и железобетонные конструкции. - М.: Стройиздат, 1985.

10. Методические указания к курсовому проекту по курсу «Механика грунтов, основания и фундаменты» для студентов специальности 1202 и 1205. - Брест, 1987-48 с.

ОЦЕНКА ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ СТРОИТЕЛЬНОЙ ПЛОЩАДКИ

НАИМЕНОВАНИЕ ГРУНТА - СУГЛИНОК

РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ R=0 КПА

ГРУНТ ТЕКУЧЕПЛАСТИЧНЫЙ

УДЕЛЬНОЕ СЦЕПЛЕНИЕ C= .00 КПА

УГОЛ ВНУТРЕННЕГО ТРЕНИЯ F=.00 ГРАД.

МОДУЛЬ ДЕФОРМАЦИИ E= .00 МПА

ЧИСЛО ПЛАСТИЧНОСТИ IP=10.00

ПОКАЗАТЕЛЬ ТЕКУЧЕСТИ IL= 0.85

ПЛОТНОСТЬ ГРУНТА Rd= 1.36 Т/М**3

КОЭФФИЦИЕНТ ПОРИСТОСТИ e= .95

СТЕПЕНЬ ВЛАЖНОСТИ Sr= .76

ПЕСОК КРУПНЫЙ

СРЕДНЕЙ ПЛОТНОСТИ

МАЛОВЛАЖНЫЙ

ПЛОТНОСТЬ ГРУНТА Rd= 1.66 Т/М**3

КОЭФФИЦИЕНТ ПОРИСТОСТИ e= .6

СТЕПЕНЬ ВЛАЖНОСТИ Sr= .44

УДЕЛЬНОЕ СЦЕПЛЕНИЕ C= .5 КПА

УГОЛ ВНУТРЕННЕГО ТРЕНИЯ F= 39.00 ГРАД.

МОДУЛЬ ДЕФОРМАЦИИ E= 35.00 МПА

РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ R= 400.00 КПА

НАИМЕНОВАНИЕ ГРУНТА - СУГЛИНОК

РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ R=191.2 КПА

ГРУНТ МЯГКОПЛАСТИЧНЫЙ

УДЕЛЬНОЕ СЦЕПЛЕНИЕ C= 16.4 КПА

УГОЛ ВНУТРЕННЕГО ТРЕНИЯ F= 16.2 ГРАД.

МОДУЛЬ ДЕФОРМАЦИИ E= 8.4 МПА

ЧИСЛО ПЛАСТИЧНОСТИ IP=10.500

ПОКАЗАТЕЛЬ ТЕКУЧЕСТИ IL= .71

ПЛОТНОСТЬ ГРУНТА Rd= 1.44 Т/М**3

КОЭФФИЦИЕНТ ПОРИСТОСТИ e= .84

СТЕПЕНЬ ВЛАЖНОСТИ Sr= .82

НАИМЕНОВАНИЕ ГРУНТА - ГЛИНА

РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ R=306.3 КПА

ГРУНТ ТУГОПЛАСТИЧНЫЙ

УДЕЛЬНОЕ СЦЕПЛЕНИЕ C= 50.00 КПА

УГОЛ ВНУТРЕННЕГО ТРЕНИЯ F= 17 ГРАД.

МОДУЛЬ ДЕФОРМАЦИИ E= 18.00 МПА

ЧИСЛО ПЛАСТИЧНОСТИ IP=20.000

ПОКАЗАТЕЛЬ ТЕКУЧЕСТИ IL= .35

ПЛОТНОСТЬ ГРУНТА Rd= 1.58 Т/М**3

КОЭФФИЦИЕНТ ПОРИСТОСТИ e= .75

СТЕПЕНЬ ВЛАЖНОСТИ Sr= .99

НАИМЕНОВАНИЕ ГРУНТА - ГЛИНА

РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ R=320.0 КПА

ГРУНТ ПОЛУТВЕРДЫЙ

УДЕЛЬНОЕ СЦЕПЛЕНИЕ C= 54.00 КПА

УГОЛ ВНУТРЕННЕГО ТРЕНИЯ F= 19ГРАД.

МОДУЛЬ ДЕФОРМАЦИИ E= 21.00 МПА

ЧИСЛО ПЛАСТИЧНОСТИ IP=21.000

ПОКАЗАТЕЛЬ ТЕКУЧЕСТИ IL= .24

ПЛОТНОСТЬ ГРУНТА Rd= 1.58 Т/М**3

КОЭФФИЦИЕНТ ПОРИСТОСТИ e= .75

СТЕПЕНЬ ВЛАЖНОСТИ Sr= 1.00

N %	H, M	НАИМЕНОВАНИЕ ГРУНТА
1	3.00	СУГЛИНОК ГРУНТ ТЕКУЧЕПЛАСТИЧНЫЙ
2	1.30	ПЕСОК КРУПНЫЙ
3	0.50	СУГЛИНОК ГРУНТ МЯГКОПЛАСТИЧНЫЙ
4	3.00	ГЛИНА ГРУНТ ТУГОПЛАСТИЧНЫЙ
5	3.40	ГЛИНА ГРУНТ ПОЛУТВЁРДЫЙ

N%	Ro	Rs	Rd	W	WL	WP	IP	IL	e	Sr
1	1.73	2.66	1.36	27.10	28.60	18.60	10.00	.85	.95	.76
2	1.83	2.66	1.66	10.00	.00	.00	.00	.00	.60	.95
3	1.82	2.65	1.44	26.00	29.00	18.50	10.50	.71	.84	.82
4	2.00	2.75	1.58	27.00	40.00	20.00	20.00	.35	.75	.99
5	2.01	2.77	1.58	27.00	43.00	22.00	21.00	.24	.75	1.00

УД.СЦЕП

Е C,КПА

УГОЛ ВН.ТР.F,ГР.

ЛЬ ДЕФ

ЦИИ Е,МПА

РАСЧ.СОПР

Е R,КПА

.00	0	.00	.00
0.50	39	35.00	400.00
16.40	16.2	8.40	191.2
50.00	17	18.00	306.3
54.00	19	21.00	320.0

Сечение 4-4

РАСЧЕТ ЛЕНТОЧНЫХ ФУНДАМЕНТОВ.

N= 312.4 кН/м

ШИРИНА ФУНДАМЕНТА B= 1.00 М

ГЛУБИНА ЗАЛОЖЕНИЯ ФУНДАМЕНТА D= 4.20 М

СРЕДНЕЕ ДАВЛЕНИЕ ПОД ПОДОШВОЙ ФУНДАМЕНТА PCP=403.56 КПА

ПРИНИМАЕМАЯ ШИРИНА ФУНДАМЕНТА B= 1.00 M

ВЕРТИКАЛЬНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ ОТ СОБСТВЕННОГО ВЕСА ГРУНТА НА ГРАНИЦЕ СЛОЯ

N%	BZ, КПА
1	57.80
2	78.61
3	100.23
4	128.92
5	174.93

ВЕРТИКАЛЬНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ ПОД ПОДОШВОЙ ФУНДАМЕНТА BZ0= 71.40 КПА

ДОПОЛНИТЕЛЬНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ ПОД ПОДОШВОЙ BP0=332.16 КПА

НИЖНЯЯ ГРАНИЦА СЖИМАЕМОЙ ЗОНЫ - 6.40 М

ВЕРТИК. НАПРЯЖЕНИЕ НА НИЖНЕЙ ГРАНИЦЕ СЖИМАЕМОЙ ЗОНЫ 35.21 КПА

ГЛУБИНА НИЖНЕЙ ГРАНИЦЫ СЖИМАЕМОЙ ЗОНЫ - 10.60 М

ОСАДКА - .0529 M

Сечение 3-3

РАСЧЕТ ЛЕНТОЧНЫХ ФУНДАМЕНТОВ.

N= 350.5 кН/м

ШИРИНА ФУНДАМЕНТА B= 1.32 М

ГЛУБИНА ЗАЛОЖЕНИЯ ФУНДАМЕНТА D= 4.20 М

СРЕДНЕЕ ДАВЛЕНИЕ ПОД ПОДОШВОЙ ФУНДАМЕНТА PCP=342.68 КПА

ПРИНИМАЕМАЯ ШИРИНА ФУНДАМЕНТА B= 1.40 M

ВЕРТИКАЛЬНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ ОТ СОБСТВЕННОГО ВЕСА ГРУНТА НА ГРАНИЦЕ СЛОЯ

N%	BZ, КПА
1	57.80
2	78.61
3	100.23
4	128.92
5	174.93

ВЕРТИКАЛЬНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ ПОД ПОДОШВОЙ ФУНДАМЕНТА BZ0= 71.40 КПА

ДОПОЛНИТЕЛЬНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ ПОД ПОДОШВОЙ BP0=271.28 КПА

НИЖНЯЯ ГРАНИЦА СЖИМАЕМОЙ ЗОНЫ - 8.56 М

ВЕРТИК. НАПРЯЖЕНИЕ НА НИЖНЕЙ ГРАНИЦЕ СЖИМАЕМОЙ ЗОНЫ 30.03 КПА

ГЛУБИНА НИЖНЕЙ ГРАНИЦЫ СЖИМАЕМОЙ ЗОНЫ - 12.76 М

ОСАДКА - .0572 M