Многоэтажное производственное здание
S≤15*ds max=15*32=480 мм,
S≤300 мм
Примем S=300 мм.
Принимаем поперечную арматуру колонны диметром dsw=8 мм, с шагом S=300 мм, из арматуры класса A400.
Рис. 5.1. Схема армирования колонны.
5.2 Расчет консоли колонны
Рассчитывается консоль колонны крайнего ряда.
Максимальная опорная реакция ригеля: Q=390.53 кН.
lsup=Q/(Rb*bp)=390.53/(15.3*0.3)=85.08 мм.
Принимаем вылет консоли l=300 мм.
a=l-0.5*lsup=300-0.5*85.08=257.5 мм.
Высота консоли в сечении у грани колонны h=600 мм.
Высота консоли у свободного края h1=300 мм.
Требуемая высота консоли у грани колонны:
h0≥Q/(2.5*Rbt*bcol)=390.53/(2.5*1.08*0.4)=361.6 мм.
Принимаем h0=h-as=600-50=550 мм.
Изгибающий момент в опорном сечении консоли:
M=1.25*Q*(l-Q/(2*Rb*bp))=1.25*390.53*(300-390.53/(2*15.3*0.3))=125.68 кН*м.
Требуемая площадь сечения арматуры класса A400:
As=M/(Rs*(h0-asc))=125.68/(365*(550-50))=688.7 мм2.
Принимаем 3Ж18 A400; (As=763.4 мм2).
Вычисляем параметры консоли:
tgθ=(h0-asc)/(a+0.5*lsup)=(550-50)/(257.5+0.5*85.08)=1.667
θ=59.04˚
sinθ=0.857
cosθ=0.514
Ширина наклонной полосы:
lb=lsup*sinθ+2*5*cosθ=85.08*0.857+2*5*0.514=78.1 мм.
h=600<2,5*257.5=2,5*27=644, консоль армируется только наклонными хомутами по всей высоте.
Суммарная площадь наклонных хомутов (отгибов):
Ainc=[Q/(0.8*Rb*bсol*lb*sinθ)-1]*bсol*Sinc/10*α=
=[390.53/(0.8*15.3*0.4*78.1*0.857)-1]*0.4*150/10*6.897=166.2 мм2,
где Sinc=150 мм – шаг отгибов:
SincЈh/4=600/4=150 мм;
SincЈ150 мм.
α=6.897.
Ainc=0,002*bсol*h0=0,002*400*550=440 мм2.
Требуемая площадь сечения одного хомута
Ainc1=Ainc/2*n=440/2*3=73 мм2
где n=3 – число пар наклонных хомутов.
По сортаменту подбираем отгибы Ж10 A400 (Ainc1=78.5 мм2).
Горизонтальные хомуты принимаем по конструктивным требованиям: Ж8 A400 с шагом S=150 мм.
Рис. 5.2. Армирование консоли колонны.
5.3 Расчет стыка ригеля с колонной
Максимальный опорный момент: Моп=370.04 кН*м.
Максимальная опорная реакция ригеля: Q=390.53 кН.
Требуемая площадь стыковых стержней колонны:
Askоп=Mвоп/(Rs*zs)=291.93/(365*590)=1355.6 мм2,
где Мвоп=Моп-Q*hcol/2=370.04-390.53*0.4/2=291.93 кН*м;
zs=h0-asс=640-50=590 мм.
Принимаем 2Ж32 A400 и Ж16 A400 (Аs=1809.6 мм2), т.к. диаметры стыковых стержней и выпусков арматуры ригеля одинаковы, то конструкция стыка является равнопрочной с сечением ригеля и не требует проверки расчетом.
Требуемая площадь сечения нижней опорной пластины ригеля (из стали марки C235 по ГОСТ 27772-88 Ry=230 МПа, Rwz=160 МПа):
Апл=N/Ry=494.80*10-3/230=2151.3 мм2;
где N=Мвоп/zs=291.93*106/590=494.80 кН.
Требуемая толщина пластины:
δпл=Апл/bp=2151.3/300=7.2 мм
δпл≥kf/1.2=9/1.2=7.5 мм,
где kf=9 мм – толщина катета шва.
Принимаем пластину сечением 300х8 мм.
Суммарная длина швов:
=1,3*(494.80-58.58)/(0.85*9*160)=241.66 мм;
F=Q*f=390.53*0.15=58.58 кН;
lw1=еlw1/2+10=241.66/2+10=241.66 мм – требуемая длина сварного шва с каждой стороны ригеля к стальной пластине колонны.
l=300 мм>lw1+∆=241.66+50=291.7 мм => величина вылета консоли достаточна.
Рис. 5.3. Стык ригеля с колонной.
6 Проектирование монолитного перекрытия
6.1 Компоновка конструктивной схемы перекрытия из монолитного железобетона
Монолитное перекрытие состоит из монолитной плиты, главных и второстепенных балок. Компоновка конструктивной схемы перекрытия с указанием элементов приведена на рис. 6.1.
Рис. 6.1. Компоновка монолитного перекрытия.
6.2 Расчет и конструирование монолитной плиты
6.2.1 Определение шага второстепенных балок
Принимаем толщину монолитной плиты hпл=60 мм.
Расстояние между второстепенными балками из условия обеспечения жесткости:
L3≤40*hпл=40*60=2400 мм.
Минимальное количество шагов второстепенных балок в одном пролете:
n=L/40*hпл=6400/40*60=2.7, принимаем количество шагов n=3, тогда шаг второстепенных балок: L3=L/n=6400/3=2133 мм
6.2.2 Выбор материалов
Назначаем для плиты тяжелый бетон класса B15: gb2=0.9; Rb=8.5 МПа; Rbt=0.75 МПа, (с учетом gb2 Rb=7.65 МПа; Rbt=0.675 МПа), Rb ser=11 МПа, Rbt ser=1.15 МПа, Eb=23000 МПа, бетон естественного твердения.
При армировании полки плиты раздельными плоскими сетками используется стержневая арматура класса A400: Rs=355 МПа, Rsw=285 МПа, Rs ser=390 МПа, Es=200000 МПа.
Второстепенная балка армируется каркасами из арматуры класса A400: Rs=355 МПа, Rsw=285 МПа, Rs ser=390 МПа, Es=200000 МПа.
6.2.3 Расчет и армирование плиты
Плита рассчитывается на действие нагрузки на полосу шириной 1 м (рис. 6.1.). Расчетная схема плиты принимается как многопролетная неразрезная балка, опорами которой являются второстепенные балки. При вычислении нагрузок на 1 м2 перекрытия использованы результаты сбора нагрузок, приведенные в таблице 1.
Таблица 5.
Вычисление нагрузок на перекрытие
№п/п | Наименование нагрузки |
Нормативная нагрузка, кН/м2 |
Коэффициент надежности по нагрузке, γf |
Расчетная нагрузка, кН/м2 |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
ПЕРЕКРЫТИЕ | ||||
I |
ПОСТОЯННАЯ (gпер) |
|||
1 |
Собственный вес пола 0.218+0.336+0.410 |
0.964 |
1.3 |
1.115 |
2 |
Собственный вес монолитной плиты 1Ч1Ч0.06Ч25Ч0,95 |
1.398 |
1.1 |
1.538 |
ИТОГО: еgпер=g1+g2 |
2.362 |
2.652 |
||
II |
ВРЕМЕННАЯ (Vпер) |
|||
1 |
Полезная (V1) а) кратковременная б) длительная |
14 7 7 |
1.2 1.05 |
8.4 7.35 |
2 |
Перегородки (V2) |
0.5 |
1.1 |
0.55 |
ИТОГО: еVпер=V1+V2 |
14.5 |
16.3 |
||
ПОЛНАЯ: gпер=еgпер+еVпер |
16.862 |
18.952 |
Предварительно назначаем высоту и ширину сечения второстепенной балки из условий:
hвб=(1/18…1/10)*L=(1/18…1/10)*6400=(355.6…640.0) мм,
принимаем hвб=550 мм.
Ширина второстепенной балки
bвб=(0.35…0,45)*hвб=(0.35…0,45)*550=192.5…247.5 мм,
принимаем bвб=200 мм.
Расчетный пролет плиты:
L03=L3-bвб=2133-200=1933 мм.
Выровненные изгибающие моменты:
- в средних пролетах и над средними опорами:
M2=q*L032/16=18.952*1.9332/16=4.43 кН*м/м.
- в первом пролете и на первой промежуточной опоре:
M1=q*L032/11=18.952*1.9332/11=6.44 кН*м/м.
Рис. 6.2. Эпюра изгибающих моментов в плите.
Монолитные плиты армируются раздельными плоскими сетками с поперечным расположением рабочей арматуры.
Принимаем защитный слой бетона a3=25 мм, расстояние от центра тяжести арматуры сеток до ближайшей грани сечения as=15 мм, тогда рабочая высота сечения ho=hпл-as=60-15=45 мм.
Ширина сеток:
С1 и С4 – BС1=BС4=L03=1933 мм, принимаем BС1=BС4=1900 мм.
С2 и С5 – BС2=BС5≥0,5*L03+bвб=0,5*1933+200=1166.7 мм,
принимаем BС2=BС5=1200 мм.
С3 – BС3≥=0,25*L03+bвб+15*d=0,25*1933+200+15*8=803.3 мм,
принимаем BС3=850 мм,
где: d=8 мм – диаметр поперечных стержней сеток принятый в первом приближении.
Длина здания:
Lзд=10*B=10*5800=58000 мм.
Длина сеток:
Lсет=Lзд-2*a3=58000-2*25=57950 мм.
Подбираем сетку С1:
αm=M1/gb2*Rb*b*h02=6.44/7.65*10000*0.0452=0.0416
ξ=0.042
η=0.979
As=M1/(Rs*h0*η)=6.44/(355*45*0.979)=411.9 мм2/м
Принимаем шаг поперечных стержней равным S=100 мм, тогда количество стержней в 1 м длины сетки равно n1=10.
Требуемая площадь сечения 1 стержня:
As1=As/n1=411.9/10=41.2 мм2.
Принимаем поперечные стержни Ж8 A400 (As1=50.3 мм2).
Сетка С1: .
Подбираем сетку С2: .
Параметры сетки С3 назначаются по конструктивным требованиям: .
Подбираем сетки С4 и С5:
αm=M2/gb2*Rb*b*h02=4.43/7.65*10000*0.0452=0.0286
ξ=0.029
η=0.985
As=M2/(Rs*h0*η)=4.43/(355*45*0.985)=283.2 мм2/м
Принимаем шаг продольных стержней равным S=150 мм, тогда количество стержней в 1 м ширины сетки равно n1=6.7.
Требуемая площадь сечения 1 стержня:
As1=As/n1=150/6.7=42.5 мм2.
Принимаем поперечные стержни Ж8 A400 (As1=50.3 мм2).
Сетка С4: .
Сетка С5: .
Рис. 6.3. Армирование плиты раздельными сетками.
6.3 Расчет по прочности второстепенной балки
6.3.1 Назначение размеров второстепенной балки и статический расчет
Расчетный пролет второстепенной балки:
L01=B-brб=5800-220=5580 мм,
где brб=(0,3...0,4)*hrб – ширина сечения главной балки,
hrб=(1/12...1/10)*L=(1/10...1/12)*6400=533.3..640.0 мм.
принимаем hrб=600 мм., тогда brб=(0,3...0,4)*600=180..240 мм.
принимаем brб=220 мм.
Предварительные размеры второстепенной балки:
hвб=200 мм, bвб=550 мм.
Расчетная нагрузка на 1 п.м. балки:
qр=gпер*L3+bвб*(hвб-hпл)*rб*g*gfb*gn=
=18.952*2133*10-3+550*(550-60)*2500*9,81*0,95*1,1*10-9=42.9 кН/м.
Изгибаемые моменты:
М1=qр*L012/16=42.9*5.582/16=83.57 кН*м;
М2=qр*L012/11=42.9*5.582/11=121.55 кН*м;
М3=-a*qр*L012=-0.0529*42.9*5.582=70.67 кН*м.
Поперечные силы:
Q1=0,4*qр*L01=0,4*42.9*5.58=95.85 кН;
Q2=-0,6*qр*L01=-0,6*42.9*5.58=-143.77 кН;
Q3=±0,5*qр*L01=±0,5*42.9*5.58=±119.81 кН.
Далее уточняем размеры сечения второстепенной балки:
hовб=1,8*(М2/Rb*bвб)0,5=1,8*(121.55/8.5*550)0,5=0.481 м;
hвб=hовб+a3=481.3+50=531.3 мм.
Окончательно принимаем: hвб=550 мм; bвб=200 м.
Рис. 6.4. Эпюра изгибающих моментов и перерезывающих сил во второстепенных балках.
6.3.. Расчет прочности второстепенных балок по нормальному сечению
Расчет по прочности второстепенной балки производится в пяти сечениях.
Балка в общем случае рассматривается как элемент таврового сечения с расчетным армированием растянутой зоны (xЈxR). Уточняем размеры таврового сечения.
Так как hпл/hвб=60/550=0.11>0,1, величина свеса полки тавра определяется из условия:
bсвЈ1/6*L=1/6*6400=1067 мм,
bсвЈL3-bвб=2133-200=967 мм.
Окончательно принимаем bсв кратно 50 мм в меньшую сторону bсв=950 мм.
Приведенная ширина полки:
bўf=2*bсв+bвб=2*950+200=2100 мм.
Сечение 1-1
Сечение 1-1 рассматривается как тавровое сечение (учитывая знак действующего в сечении момента). Расчет производим в предположении, что сжатая арматура по расчету не требуется.
ho=hвб-as=550-50=500 мм.
Проверяем условие:
М2<Rb*b’f*h’f*(ho-0,5*h’f);
Rb*b’f*h’f*(ho-0,5*h’f)=8.5*2100*60*(500-0,5*60)=453.03 кН*м;
121.55 кН*м<453.03 кН*м - условие выполняется, т.е. граница сжатой зоны проходит в полке, и расчет производим как для прямоугольного сечения шириной b=b'f мм.
am=М2/Rb*b’f*h02=121.55/7.65*2100*5002=0.030<aR=0.39 т.е. сжатая арматура действительно по расчету не требуется.
Требуемая площадь сечения растянутой арматуры:
Аsтр=Rb*b’f*ho*[1-(1-2*am)0,5]/Rs=7.65*2100*500*[1-(1-2*0.030)0,5]/355=695.5 мм2.
Принимаем: 2Ж22 A400 (АS=760.3 мм2).
Сечение 4-4
Сечение 4-4 рассматривается как тавровое сечение (учитывая знак действующего в сечении момента). Расчет производим в предположении, что сжатая арматура по расчету не требуется.
Проверяется условие:
М1<Rb*b’f*h’f*(ho-0,5*h’f);
83.57 кН*м<453.03 кН*м - условие выполняется, т.е. граница сжатой зоны проходит в полке, и расчет производим как для прямоугольного сечения шириной b=b'f.
am=М1/Rb*b’f*h02=83.57/7.65*2100*5002=0.021<aR=0.39 т.е. сжатая арматура действительно по расчету не требуется.
Площадь сечения растянутой арматуры:
Аsтр=Rb*b’f*ho*[1-(1-2*am)0,5]/Rs=7.65*2100*500*[1-(1-2*0.021)0,5]/355=475.81 мм2
Принимаем: 2Ж18 А400 (АS=508.9 мм2).
Сечение 2-2
Сечение 2-2 проходит по грани главной балки, учитывая знак действующего в сечении момента, рассматривается как прямоугольное размерами bвб=200 мм, hвб=550 мм.
ho=hвб-asс=550-50=500 мм.
am=М2/Rb*bвб*ho2=121.55/7.65*200*5002=0.318
aR=0.39
Так как αm<αr, то сжатая арматура по расчету не требуется, примем её конструктивно: 2Ж12 A400 (АSС=226.2 мм2).
Требуемую площадь сечения растянутой арматуры:
As=Rb*bвб*h0*[1-(1-2*αm)0.5]/Rs=7.65*200*500*[1-(1-2*0.318)0.5]/355=854.1 мм2
Принимаем:
- сжатую арматуру: 2Ж12 A400 (АSС=226.2 мм2).
- растянутую арматуру: 2Ж25 A400 (As=981.7 мм2).
Сечение 5-5
Сечение проходит по грани главной балки, учитывая знак действующего в сечении момента, рассматривается как прямоугольное размерами bвб=200 мм, hвб=550 мм.
am=М1/Rb*bвб*h02=83.57/7.65*200*5002=0.218
aR=0.39
Так как αm<αr, то сжатая арматура по расчету не требуется, примем её конструктивно: 2Ж12 A400 (АSС=226.2 мм2).
Требуемую площадь сечения растянутой арматуры:
As=Rb*bвб*h0*[1-(1-2*αm)0.5]/Rs=7.65*200*500*[1-(1-2*0.218)0.5]/355=538.0 мм2
Принимаем:
- сжатую арматуру: 2Ж12 A400 (АSС=226.2 мм2).
- растянутую арматуру: 2Ж20 A400 (As=628.3 мм2).
Сечение 3-3
В сечении 3-3 проверяется прочность балки в точке теоретического обрыва рабочей арматуры. Расчет ведется для прямоугольного элемента с одиночной арматурой.
М3=70.668 кН*м.
hо.в.б.=500 мм.
x=Rs*As/(Rb*bвб)=355*981.7/(7.65*200)=227.8 мм.
Мcrc=7.65*200*227.8*(500-227.8/2)=134.6 кН*м.
Проверяем условие МcrcіМ3,
134.6 кН*м і 70.668 кН*м – условие выполняется, следовательно, прочность выбранных параметров сечения достаточна.
6.3.3 Расчет прочности второстепенных балок по наклонному сечению
Сечение II-II.
Расчетная сила Q2=Qmax=143.77 кН.
Mb=1.5*Rbt*bвб*h02=1,5*0.675*200*0.52=50.63 кН*м.
Полная погонная расчетная нагрузка на второстепенную балку:
qпер=gпер*L3+bвб*hвб*1*2500*9.81*1.1*0.95=
=18.952*2.133+0.55*0.2*1*2500*9.81*1.1*0.95=43.251 кН/м.
Временная расчетная нагрузка на 1 погонный метр второстепенной балки:
qVпер=ΣVпер*L3=16.3*2.133=34.773 кН/м.
q1=qпер-0,5*qVпер=43.251-0,5*34.773=25.864 кН/м.
Qb1=2*(Mb*q1)0.5=2*(50.63*25.864)0.5=72.370 кН > 2*Mb/h0-Qmax=2*50.63/0.5-143.77=58.726 кН.
Интенсивности хомутов при Qb1≥2*Mb/h0-Qmax:
qsw=(Qmax2-Qb12)/(3*Mb)=(143.772-72.3702)/(3*50.63)=101.620 кН/м.
Rbt*bвб*h0=0.675*200*0.5=67.50 кН.
Qb1=72.370 кН > jn*Rbt*bвб*h0=67.50 кН =>
при Qb1>Rbt*bвб*h0 принимаем qsw=101.620 кН/м.
Итак, qsw=101.620 кН/м.
qsw=101.620 кН/м > 0,25*Rbt*bвб=0,25*0.675*200=33.750 кН/м.
Так как qsw>0,25*Rbt*bвб, то примем qsw=101.620кН/м.
Окончательно получаем qsw=101.620 кН/м.
Задаемся шагом поперечных стержней.
На приопорных участках принимаем шаг S1 из условий:
S1≤hвб/3=550/3=183 мм, S1≤500 мм.
В средней части пролета назначаем шаг S2 из условий:
S2≤0,75*hвб=0,75*550=413 мм, S2≤500 мм.
Шаг хомутов, учитываемых в расчете, должен быть не более значения:
Sw.max=Rbt*bвб*h02/Q=0.675*200*5002/143.77=235 мм.
Принимаем шаг хомутов у опоры S1=150 мм, в пролете S2=400 мм.
Требуемая площадь одного поперечного стержня арматуры у опор:
Asw=qsw*S1/Rsw*n=101.620*150/285=26.7 мм2,
где n=2 шт - количество поперечных стержней в сечении у опор.
Диаметр одного поперечного стержня арматуры у опор назначаем по требуемой площади одного поперечного стержня и из условия свариваемости, диаметр одного поперечного стержня арматуры в пролете - из условия свариваемости:
dsw≥0.25*ds.max=0,25*25=6.3 мм.
Принимаем:
- в поперечном сечении у опор 2 стержня диаметром dsw1=8 мм (Asw1=100.5 мм2),
- в поперечном сечении в пролете 2 стержня диаметром dsw2=8 мм (Asw2=100.5 мм2).
Проверка прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами.
Qmax=143.77 кН<0.3*Rb*bвб*h0=0.3*7.65*200*0.5=229.5 кН =>
прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена.
Сечение III - III.
Расчетная сила Q3=Qmax=119.81 кН.
Mb=1.5*Rbt*bвб*h02=1,5*0.675*200*0.52=50.63 кН*м.
Qb1=2*(Mb*q1)0.5=2*(50.63*25.864)0.5=72.370 кН < 2*Mb/h0-Qmax=2*50.63/0.5-119.81=82.688 кН.
Интенсивности хомутов при Qb1<2*Mb/h0-Qmax:
qsw=(Qmax-Qb1)/(1.5*h0)=(119.81-72.370)/(1.5*0.5)=63.255 кН/м.
Rbt*bвб*h0=0.675*200*0.5=67.50 кН.
Qb1=72.370 кН > Rbt*bвб*h0=67.50 кН =>
при Qb1>Rbt*bвб*h0 принимаем qsw=63.255 кН/м.
Итак, qsw=63.255 кН/м.
qsw=63.255 кН/м > 0,25*Rbt*bвб=0,25*0.675*200=33.750 кН/м.
Так как qsw>0,25*Rbt*bвб, то примем qsw=63.255 кН/м.
Окончательно получаем qsw=63.255 кН/м.
Задаемся шагом поперечных стержней.
На приопорных участках принимаем шаг S1 из условий:
S1≤hвб/3=550/3=183 мм, S1≤500 мм.
В средней части пролета назначаем шаг S2 из условий:
S2≤0,75*hвб=0,75*550=413 мм, S2≤500 мм.
Шаг хомутов, учитываемых в расчете, должен быть не более значения:
Sw.max=Rbt*bвб*h02/Q=0.675*200*5002/119.81=282 мм.
Принимаем шаг хомутов у опоры S1=150 мм, в пролете S2=500 мм.
Требуемая площадь одного поперечного стержня арматуры у опор:
Asw=qsw*S1/Rsw*n=63.255*150/285=16.6 мм2,
где n=2 шт - количество поперечных стержней в сечении у опор.
Принимаем, учитывая условие свариваемости (dsw≥0.25*ds.max=0,25*25=6.3 мм):
- в поперечном сечении у опор 2 стержня диаметром dsw1=8 мм (Asw1=100.5 мм2),
- в поперечном сечении в пролете 2 стержня диаметром dsw2=8 мм (Asw2=100.5 мм2).
Проверка прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами.
Qmax=119.81 кН<0.3*Rb*bвб*h0=0.3*7.65*200*0.5=229.5 кН => прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена.
Рис. 6.5.Каркасы второстепенной балки.
Библиографический список
ГОСТ 23279-85. Сетки арматурные сварные для железобетонных конструкций и изделий. – Москва, Госстрой СССР, 1985.
ГОСТ 27215-87. Плиты перекрытий железобетонные ребристые высотой 400 мм для производственных зданий промышленных предприятий. Технические условия. – Москва, Госстрой СССР, 1987.
ГОСТ 27772-88. Прокат для строительных стальных конструкций. Общие технические условия. – Москва, Госстрой СССР, 1989.
ГОСТ 5781-82. Сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкций. Технические условия.
ГОСТ 6727-80*. Проволока из низкоуглеродистой стали холоднотянутая для армирования железобетонных конструкций. Технические условия. – Москва, Госстрой СССР, 1994.
Серия 1.442.1-1.87. Плиты перекрытий ЖБ ребристые высотой 400 мм (Вып. 1).
Серия 1.442.1-1.87. Плиты перекрытий ЖБ ребристые высотой 400 мм (Вып. 4).
СНиП 2.01.07 – 85*. Нагрузки и воздействия. – Москва, Министерство строительства РФ, 1996г.
СНиП 2.03. 01 – 84. Бетонные и железобетонные конструкции. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1985.
СНиП 52-01-03. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения.
СП 52-101-2003 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры. – ГУП НИИЖБ Госстроя России.
СП 52-102-2004 Предварительно напряженные железобетонные конструкции. – ГУП НИИЖБ Госстроя России.
Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (К СП 52-101-2003) – ГУП НИИЖБ Госстроя России, Москва, 2005.
Пособие по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона (К СП 52-102-2004) – ГУП НИИЖБ Госстроя РФ.
Байков В. Н., Сигалов Э. Е. Железобетонные конструкции. М.: Стройиздат, 1985, 728 с.
Железобетонные конструкции: Курсовое и дипломное проектирование / Под. ред. А. Я. Барашикова. – К.: Вища шк. Головное изд-во, 1987 – 416 с.
Бетонные железобетонные конструкции. Проектирование монолитных перекрытий каркасных зданий (Пример расчета). Методические указания к курсовому и дипломному проектированию для студентов специальности 290300 «Промышленное и гражданское строительство» – ИГАСУ. Сост.: А. О. Рязанский, А. А. Абрамов - Пермь, 2003 - 28 с.
Железобетонные конструкции. Примеры расчета несущих конструкций каркаса многоэтажного производственного здания (Компоновка, статический расчет многоэтажной рамы, расчет и конструирование панели перекрытия): Методические указания по курсовому и дипломному проектированию для студентов специальности 2903 – Иванов. инж. – строит. ин-т; Сост.: И.Т. Мирсаяпов, Н.Г. Палагин. Пермь, 1990, 40 с.
Железобетонные конструкции. Примеры расчета несущих конструкций каркаса многоэтажного производственного здания (Расчет и конструирование ригеля перекрытия, колонны и узлов сопряжения элементов). Методические указания по курсовому и дипломному проектированию для студентов специальности 2903 – Промышленное и гражданское строительство – Иванов. инж. – строит. ин-т; Сост.: И.Т. Мирсаяпов, Н.Г. Палагин. Пермь, 1991, 27 с.
Конструирование несущих конструкций каркаса многоэтажного производственного здания (Ригели таврового и прямоугольного профиля): Методические указания для курсового и дипломного проектирования для студентов специальности 2903 – Иванов. Инж.– строит. Ин-т; Сост. И. Т. Мирсаяпов. Пермь, 1988, 32 с.
Проектирование монолитных перекрытий каркасных зданий: Методические указания к курсовому проекту «Проектирование железобетонного перекрытия многоэтажного каркасного здания». – Иванов. инж.-строит. институт: сост. Н. Л. Марабаев, Пермь, 1987 г.
Расчет несущих конструкций каркаса многоэтажного производственного здания (Компоновка, статический расчет многоэтажной рамы, расчет и конструирование панели перекрытия): Методические указания по курсовому и дипломному проектированию для студентов специальности 2903 – Иванов. инж. – строит. ин-т; Сост.: И.Т. Мирсаяпов. Пермь, 1989, 51 с.
Курсовой проект №1 по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции» по теме: «Многоэтажное производственное здание» – Лопатин А. Н. ИГАСУ. Пермь, 2009 г.
Курсовой проект №1 по дисциплине «Железобетонные и каменные конструкции» по теме: «Расчет несущих конструкций каркаса многоэтажного производственного здания» – Вяхирев И.С. ИГАСУ, Пермь, 2005 г.
Расчетно-графическая работа по дисциплине железобетонные «Железобетонные и каменные конструкции» на тему: «Проектирование элементов каркаса многоэтажного общественного здания» – Арсенов Н. В. ИГАСУ, Пермь, 2009 г.
Строительные конструкции. Учебное пособие. Малбиев С.А., Телоян А.Л., Лопатин А.Н. Пермь, 2006 г.