Xreferat.com » Рефераты по строительству » Вентиляция студенческой столовой на 400 мест в городе Курган

Вентиляция студенческой столовой на 400 мест в городе Курган

м/с, определяется с учётом площади сечения принятого стандартного воздуховода:


Vфак = L / (3600ЧFф) = 4214 / (3600Ч0,25) = 4,7 м/с;


6. Исходя из полученной скорости и диаметра определяется динамическое давление и удельные потери давления на трение по /5/. Так как воздуховоды прямоугольные с размерами aЧb расчёт производится по эквивалентному по скорости диаметру:


dэv = 2ЧaЧb / (a+b) = 2Ч500Ч500 / (500+500) = 500 мм;


где a, b - размеры прямоугольного воздуховода, мм.

7. Потери давления в местных сопротивлениях участков зависят от суммы коэффициентов местного сопротивления и динамического давления. Коэффициенты местного сопротивления участков приведены в таблице 8.

8. Общие потери давления на участке равны сумме потерь на трение и в местных сопротивлениях.

9. Далее определяются суммы потерь давления на всех участках от начала магистрали.

10. Расчёт потерь в ответвлениях сводится к увязке суммы потерь давления в узловых точках, общих для магистрали и ответвления. Невязка давления в узлах не должна превышать 10%:


% = (DРмаграсп-DРотв) / DРмаграсп Ч 100 Ј 10,


где DРмаграсп - располагаемые потери давления по магистрали до рассчитываемого ответвления (узловой точки);

отв - потери давления по участку ответвления.

Если условие выполняется, то ответвления считается увязанным. Если невязка при использовании стандартных размеров воздуховодов и допустимых скоростей превышает 10%, то в этих случаях на ответвляемых участках устанавливаются дополнительные местные сопротивления в виде диафрагм, дроссель-клапанов или шиберов.


Таблица 7

Аэродинамический расчёт воздуховодов

№ уча-стка Расход воздуха L Длина учаска l СкоростьV Размеры в-да Удельные потери R n

Потери на трение RЧlЧn

Динам. давл. Pv

Сумма кмсеx

Потери в мест. сопреxЧPv

Общие потери RЧlЧn

+ еxЧPv

е( RЧlЧ Чn + еxЧЧPv)





d A х Б F








М3

м м/с мм мм

м2

Па/м
Па Па
Па Па Па

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

П-1















1 4214 21,3 4,7 500 500х500 0,25 0,433 1 9,22 12,7 5,3 67,3 76,5 76,5
2 8428 6 5,8 615 500х800 0,4 0,516 1 3,09 20 0,45 9 12,1 88,6
3 12642 6 5,9 750 600х1000 0,6 0,411 1 2,5 20,1 3 60,3 62,8 151,4
4 16856 6 7,8 750 600х1000 0,6 0,71 1 4,3 36,5 0,45 16,4 20,7 172,1
5 21076 30,5 7,8 810 600х1250 0,75 0,662 1 20,2 36,7 2,4 88,1 108,3 280,4
6 4214 15 4,7 500 500х500 0,25 0,433 1 6,5 12,7 4,1 52 58,5 -
7 4214 15 4,7 500 500х500 0,25 0,433 1 6,5 12,7 0,3 3,8 10,3 -
8 4214 15 4,7 500 500х500 0,25 0,433 1 6,5 12,7 1,5 19,1 25,6 -
9 4214 15 4,7 500 500х500 0,25 0,433 1 6,5 12,7 1,1 13,97 20,5 -

В-1















1 2660 21 4,6 400 400х400 0,16 0,576 1 12,1 12,7 3,85 48,9 61 61
2 5320 6 6 500 500х500 0,25 0,715 1 4,3 21,6 0,4 8,6 12,9 73,9
3 7980 6 7,3 545 500х600 0,3 0,877 1 5,3 31,7 0,35 11,1 16,4 90,3
4 10640 24,6 7,4 615 500х800 0,4 0,809 1 19,9 29,4 6 176,4 196,3 286,6
5 2660 15 4,6 400 400х400 0,16 0,576 1 8,6 12,7 2,7 34,3 42,9 -
6 2660 15 4,6 400 400х400 0,16 0,576 1 8,6 12,7 2,45 31,1 39,7 -
7 2660 15 4,6 400 400х400 0,16 0,576 1 8,6 12,7 2,65 33,6 42,2 -

В-2















1 1951,4 10,5 4,3 333 250х500 0,125 0,629 1 6,6 12,1 3,9 47,2 53,8 53,8
2 3027,4 15 6,7 333 250х500 0,125 1,24 1 18,6 6,4 0,6 3,8 22,4 76,2
3 4103,4 4 7,1 400 400х400 0,16 1,23 1 4,92 30,2 2,4 72,5 77,4 153,6
4 1076 10 4,8 250 250х250 0,0625 1,16 1 11,6 15 2,9 43,5 53,1 -
5 1076 10 4,8 250 250х250 0,0625 1,16 1 11,6 15 2,8 42 53,6 -

ВЕ-3















1 21,9 5,15 0,41 120 100х150 0,015 0,046 1 0,24 0,1 5,15 0,435 0,675 -

Таблица 8

Коэффициенты местных сопротивлений

участка

Местное сопротивление

Значение к.м.с., x

1

2

3

П-1

1

РР

Тройник на проход

2 Отвод 90°

2,2

0,7

2х1,2

е=5,3

2 Тройник на проход 0,45
3 Тройник на проход 3
4 Тройник на проход 0,45
5

2 Отвод 90°


2х1,2

е=2,4

6

Тройник на ответвление

РР

Отвод 90°


0,7

2,2

1,2

е=4,1

7

Тройник на ответвление

РР

Отвод 90°

0,3

2,2

1,2

е=3,7

8

Тройник на ответвление

РР

Отвод 90°

1,5

2,2

1,2

е=4,9

9

Тройник на ответвление

РР

Отвод 90°

1,1

2,2

1,2

е=4,5

В-1

1

Решетка типа Р

Отвод 90°

Тройник на проход

2

1,2

0,65

е=3,85

2 Тройник на проход 0,4
3 Тройник на проход 0,35
4

5 Отвод 90°

5х1,2

е=6

5

Решетка типа Р

Тройник на ответвление

2

0,7

е=2,7

6


Решетка типа Р

Тройник на ответвление

2

0,45

е=2,45

7


Решетка типа Р

Тройник на ответвление

2

0,65

е=2,65

В-2

1

Решетка типа Р

Отвод 90°

Тройник на проход

2

1,2

0,7

е=3,9

2 Тройник на проход 0,6
3

2 Отвод 90°


2х1,2

е=2,4

4

Решетка типа Р

Тройник на ответвление

2

0,9

е=2,9

5

Решетка типа Р

Тройник на ответвление

2

0,8

е=2,8

ВЕ-3

1

Решетка щелевая

Отвод 90°

Зонт

2

1,2

1,15

е=4,35


Для узла «А» системы П-1 невязка по давлению составляет:


% = (DР1-DР6) / DР1 Ч 100 = (76,5-58,5) / 76,5 Ч 100 = 23 > 10.


Необходимый коэффициент местного сопротивления составляет:


x = (DРмаграсп-DРотв) / DРvотв,

x = (DРмаг1-DРотв6 ) / DРvотв6 = 18,03 / 12,7 = 1,4


По таблице 12,52 /3/ определяется размер диафрагмы для соответствующего диаметра воздуховода.


400 х 400 с x = 1,4.


Для узловой точки «Б» системы П-1 невязка по давлению составляет:


% = (88,6 – 10,3) / 88,6 Ч 100 = 88 > 10,


Необходимый коэффициент местного сопротивления составляет:


x = 78,3/ 12,7 = 6,2


По таблице 12,52 /3/ определяется размер диафрагмы для соответствующего диаметра воздуховода.


328 х 328 с x = 6,2.


Для узловой точки «В» системы П-1 невязка по давлению составляет:

% = (151,4 – 25,6) / 151,4 Ч 100 = 83 > 10,


Необходимый коэффициент местного сопротивления составляет:


x = 125,8 / 12,7 = 9,9


По таблице 12,52 /3/ определяется размер диафрагмы для соответствующего диаметра воздуховода.


298 х 298 с x = 9,9.


Для узловой точки «Г» системы П-1 невязка по давлению составляет:


% = (172,1-20,5) / 172,1 Ч 100 = 88 > 10,


Необходимый коэффициент местного сопротивления составляет:


x = 151,6 / 12,7 = 11,9.


По таблице 12,52 /3/ определяется размер диафрагмы для соответствующего диаметра воздуховода.


287 х 287 с x = 11,9.


Система В-1

Для узла «А» системы В-1 невязка по давлению составляет:


% = (61 – 42,9) / 61 Ч 100 = 30 > 10.

Необходимый коэффициент местного сопротивления составляет:


x = 18,1/12,7 =1,4


По таблице 12,52 /3/ определяется размер диафрагмы для соответствующего диаметра воздуховода.


320х320 с x = 1,4.


Для узла «Б» системы В-1 невязка по давлению составляет:


% = (73,9 – 39,7) / 73,9 Ч 100 = 46 > 10.


Необходимый коэффициент местного сопротивления составляет:


x = 46/12,27 = 3,6


По таблице 12,52 /3/ определяется размер диафрагмы для соответствующего диаметра воздуховода.


288х288 с x = 3,4.


Для узла «В» системы В-1 невязка по давлению составляет:


% = (90,3 – 42,2) / 90,3 Ч 100 = 53 > 10.


Необходимый коэффициент местного сопротивления составляет:


x = 48,1/12,7 =3,8

По таблице 12,52 /3/ определяется размер диафрагмы для соответствующего диаметра воздуховода.


281х281 с x = 3,8.


Система В-2

Для узла «А» системы В-2 невязка по давлению составляет:


% = (53,8 – 53,1) / 53,8 Ч 100 = 1 < 10.


Т.к. нагрузка на ответвлении и магистрали расходятся на 1%, увязка не производиться.

Для узла «Б» системы В-2 невязка по давлению составляет:


% = (76,2 – 53,6) / 76,2 Ч 100 = 30 > 10.


Необходимый коэффициент местного сопротивления составляет:


x = 22,6/11,6 = 1,9


По таблице 12,52 /3/ определяется размер диафрагмы для соответствующего диаметра воздуховода.


195х195 с x = 2.


9. Расчёт и подбор вентиляционного оборудования


Вентиляционная камера - это помещение для размещения вентиляционного оборудования: вентиляторов, калориферов, фильтров и т.д.

В данном параграфе производится расчёт и подбор воздухозаборных вентиляционных решёток, утеплённого клапана, фильтров, калориферов, вентилятора и электродвигателя для расчётной приточной системе.

Воздухозаборные устройства ( решётки и шахты).

Воздухозаборные решётки подбирают исходя из того, что скорость движения воздуха в живом сечении не превышает 5ё6 м/с, при расчётной производительности системы вентиляции: L = 21076 м3/ч.

Решётка необходимого сечения набирается из базовых штампованных решёток завода «Сантехдеталь», габаритные размеры которых приведены в /12, прил.2/.

Задаёмся скоростью движения воздуха в жалюзийной решетке равной 6 м/с и находим необходимую площадь:


fвозд = 21076 / (3600Ч6) = 0,97 м2.


По допустимой площади выбираем 6 воздухозаборных решётки типа СТД 5291 с размерами 450х490 мм.

Затем находится фактическая скорость движения воздуха:


Vфакт = 21076 / (3600Ч0,157Ч6) = 6,2 м/с.

Рдин = 22,8 Па.


В виду того, что приточная камера располагается на втором этаже здания, приточная камера, как таковая, отсутствует.

Потери давления в воздухозаборном устройстве, Па:


взу = DРвзр + DРш = xрешЧРдин = 1,2 Ч 22,8 = 27,4 Па,


Подбор утеплённого клапана

Утеплённые клапаны предназначены для предотвращения поступления холодного наружного воздуха в приточные камеры и помещения при отключённом вентиляторе. Клапаны выбираются исходя из скорости движения воздуха в живом сечении 5ё6 м/с. Индекс клапанов, площадь живого сечения и размеры выбираются по /12, прил.2/.


fвозд = 21076 / (3600Ч6) = 0,97 м2.


К установке принимается клапаны воздушные утепленные КВУ (с подогревом), с размерами 1400 х 1800 мм, площадью 2,52 м2.


Vфакт = 21076 / (3600Ч2,52) = 2,3 м/с.

ук = xук Ч Рv = 0,2 Ч 8,2 = 1,64 Па.


Подбор воздушного фильтра.

Фильтры предназначены для очистки наружного воздуха, поступающего в приточную установку, от пыли. В данном проекте применяются фильтры ячейковые. Исходными данными для подбора фильтров являются расход воздуха, равный производительности системы вентиляции, м3/ч, и требуемая эффективность очистки.

Количество ячеек, шт, определяется:


n = L/L1,

n = 21076 / 2500 = 8,4 шт. ® 9 шт.


К установке принимается 9 фильтров ФяКП с фильтрующим материалом ФНИ, с компоновкой 2х2..


ф = DРнач · 2,5 = 60 · 2,5 = 150 Па.


Количество оседающей пыли, г/ч, при заданной степени очистки h, %, и начальной запыленности Сн, мг/м3, составляет:


q = (L Ч Cн Ч h) / (n Ч 100 Ч 1000) = (21076Ч1Ч92) / (9Ч100Ч1000) = 2,15 г/ч.


Пылеемкость ячейки составляет:


Пя = Пуд Ч fя = 4000 Ч 0,22 = 880,2 г.


Время работы фильтра:


t = Пя / q = 880,2 / 2,15 = 409,4 ч.


Подбор калориферной установки

В холодный и переходный периоды года возникает необходимость в нагревания приточного воздуха, для этого устанавливают калориферы.

Массовый расход воздуха:


G = L Ч rtп = 21076 Ч (353/(273+11,2)) = 26178 кг/ч.


  1. Расход тепла на нагрев воздуха в калориферной установке, Вт:


Qвозд = 0,278ЧGЧcвЧ(tп-tсм) = 0,278 Ч 26178Ч1,005Ч(11,2+24) = 257448 Вт,


где G - количество воздуха, нагреваемого в калориферах, кг/ч;

св - теплоёмкость воздуха, равная 1,005 кДж/кгЧ0С;

tпр, tн - соответственно температура приточного и смеси, 0С.

  1. Определяется температура воды на входе и на выходе из калорифера:


T1 = dtр Ч j0,75 + tв + 0,5 Ч Dt j,

T2 = dtр Ч j0,75 + tв - 0,5 Ч Dt j,


dtр – разность средних температур теплоносителя при расчетной температуре наружного воздуха на отопление.


dtр = ((Тг + То)/2) – tв = ((150+70)/2)-16 = 94.


j - коэффициент расхода;


j = (tв - tнрв) / (tв - tнро) = (16+24)/(16+31) = 0,85.


Dt = Тг - То – разность температур теплоносителя при расчетной наружной температуре на отопление.


Dt = 150 – 70 = 80°С.


Тогда:


T1 = 94 Ч 0,850,75 + 16 + 0,5 Ч 80 Ч 0,85 = 133,2°С,

T2 = 94 Ч 0,850,75 + 16 - 0,5 Ч 80 Ч 0,85 = 65,2°С.


  1. Задаёмся значением массовой скорости ur = 5, кг/м2Чс, и находим площадь живого сечения:


fвозд. = 26178 / (3600Ч5) = 1,45 м2.

4.По вычисленному значению площади выбирается марка, модель, номер и количество параллельно установленных по воздуху калориферов с таким расчётом, чтобы действительное живое сечение было возможно ближе к величине fвозд.

Принимается калорифер КВС115 –ПУЗ с характеристиками:

- площадь поверхности теплообмена со стороны воздуха – 80,3 м2;

- площадь сечения фронтального - 0,581 м2;

- площадь сечения для прохода теплоносителя - 0,00261 м2;

  1. Находим фактическую массовую скорость воздуха:


(ur)факт = 26178 / (3600Ч1,162) = 4,4 кг/м2Чс.


  1. Скорость движения воды по трубкам калориферов, м/с:


wт/н = QвоздЧ3,6/ 3600ЧrводыЧсводыЧ(Т1-Т2)ЧmЧfтр = 257448Ч3,6/ 3600Ч1000Ч4,187Ч(133,2-65,2)Ч2Ч0,00261 = 0,35 м/с;


где rводы - плотность воды, равная 1000 кг/м3;

своды - теплоёмкость воды, равная 4,187 кДж/кгЧ0С;

Т1, Т2 - температура воды соответственно на входе и выходе из калориферов;

m - количество калориферов, параллельно соединённых по воде, шт;

fтр - площадь сечения трубок одного калорифера для прохода теплоносителя, м2.

6. Коэффициент теплопередачи, Вт/м2Ч0С, для принятой модели калорифера определяют по табл. II.7 /5/.


К = 34,64 Вт/м2Ч0С.

7. Потери давления в калориферной установке составляют:


ку = 59,27 Па.


  1. Теплопроизводительность калориферной установки определяется, Вт:


Qк.у = KЧFЧср - tср),


где F - поверхность нагрева калорифера, м2;


Тср = (Т1+Т2)/2 = (133,2+65,2)/2 = 99,20С - средняя температура воды в калорифере, 0С.

Qк.у = 34,64 Ч 80,3 Ч (99,2 + 6,4) = 293736 Вт.


Теплоотдача калориферной установки должна быть больше необходимого расхода тепла на нагрев воздуха на величину запаса:


10% Ј (Qк.у-Qв)/QвЧ100% Ј 25%,

10% Ј (293736-257448)/257448Ч100% = 15 Ј 25%

10%Ј 15% Ј 25%.


Условие выполнено, значит расчёт и выбор калорифера произведён верно.

9.Сопротивление калориферной установки по воздуху, Па:


к.у = 59,27 Па - определяется по /5/.


Подбор воздушной обводной заслонки

Для калориферов подбирается из условия:


fвз = 0,7 Ч fдейств,


где fвз – площадь живого сечения воздушной обводной заслонки, м2;

fдейств – площадь живого сечения калориферной установки для прохода воздуха, м2.


fвз = 0,7 Ч 1,162 = 0,81 м2.


Подбор вентиляторов

Подбор вентилятора для приточной системы П-1

Вентиляторы подбирают по свободным графикам и индивидуальным характеристикам /5, прил.1/.

  1. Производительность вентилятора, м3/ч:


Lв = кпод Ч Lсист. = 1,1 Ч 21076 = 23184 м3/ч;


где кпод - коэффициент, учитывающий подсосы и утечки воздуха через неплотности, принимается равный 1,1 для систем с воздуховодами из металла;

Lсист. - расход воздуха на головном (у вентилятора) участке системы, м3/ч.

  1. Давление создаваемое вентилятором, Па:


Рв = 1,1Ч(DРвсас + DРнагн),


где DРвсас - потери давления (сопротивление) по всасывающей линии, Па: равняется сумме потерь давления в воздухозаборном устройстве, утеплённом клапане, фильтре, калорифере;

нагн - потери давления по нагнетательной линии системы, Па;

1,1 - коэффициент запаса давления на неучтённые потери.


Рв = 1,1 Ч (27,4 + 1,64 + 150 + 59,3 + 280,4) = 570,6 Па.


Используя сводный график и индивидуальные характеристики подбирают серию и номер вентилятора. Подбираются вентиляторы, сравнивая характеристики вентиляторов разных номеров и серий. При этом к установке принимается вентилятор, коэффициент полезного действия у которого ближе к максимальному значению. При оптимальном режиме работы вентилятора к.п.д. должен отличаться от максимального не более чем на 10%.

К установке принимается вентилятор тип ВЦ 4-75-6,3, Е 6.3.100-1 исполнение 1 с характеристиками:


Д = Дном; h = 0,84; n = 935, об/мин.


Серийно выпускаемые вентиляторы поставляются в комплекте с электродвигателями. Технические характеристики комплектов приведены в /5, прил.1, табл. 1.1 и 1.6/.

Выбирается двигатель типа 4А90L6 с мощностью 3 кВт, с частотой вращения 935, об/мин, массой вентилятора с двигателем 171,7 кг.

При выборе проверяется соответствие установочной мощности, кВт, из комплекта и при конкретных условиях по формулам:


Nу = кз Ч Nд,

Nд = РвЧLв / (3600Ч102ЧhвЧhп),


где кз - коэффициент запаса /5, табл.13.4/;

hв - к.п.д. вентилятора;

hп - к.п.д. передачи, равный 1, т.к. установка электродвигателя на одном валу с вентилятором (исполнение 1).


Nд = 570,5Ч23183,6 / (3600Ч102Ч0,84Ч1·9,81) = 1,4 кВт.

Nу = 1,15 Ч 2,4 = 2,8 кВт.


Имеется запас мощности вентилятора.

Подбор вентилятора для вытяжной системы В-1

1. Производительность вентилятора, м3/ч:


Lв = кпод Ч Lсист. = 1,1 Ч 10640 = 11704 м3/ч;


  1. Давление создаваемое вентилятором, Па:


Рв = 1,1Ч(DРвсас + DРнагн),

Рв = 1,1 Ч (286,6+32,2) = 350,7 Па.

нагн = 1,15*(1,2*6,842)/2=32,2 Па.


К установке принимается вентилятор тип ВЦ 4-75-6,3, Е 6,3.105-1 исполнение 1 с характеристиками:


h = 0,62; n = 950 об/мин.


Серийно выпускаемые вентиляторы поставляются в комплекте с электродвигателями. Технические характеристики комплектов приведены в /5, прил.1, табл. 1.1 и 1.6/.

Выбирается двигатель типа 4А100L6 мощностью 2,2 кВт, с частотой вращения 950, об/мин. При выборе проверяется соответствие установочной мощности, кВт, из комплекта и при конкретных условиях по формулам:


Nу = кз Ч Nд,

Nд = РвЧLв / (3600Ч102ЧhвЧhп),

Nд = 350,7·11704 / (3600Ч102Ч0,62Ч 9,81*1) = 1,84 кВт.

Nу = 1,15 Ч 1,84 = 2,11 кВт.


Имеется запас мощности вентилятора.

Подбор вентилятора для вытяжной системы В-2

1. Производительность вентилятора, м3/ч:


Lв = кпод Ч Lсист. = 1,1 Ч 4103 = 4513 м3/ч;


  1. Давление создаваемое вентилятором, Па:


Рв = 1,1Ч(DРвсас + DРнагн),

Рв = 1,1 Ч (153,6+43,1) = 196,7 Па.

нагн = 1,15*(1,2*7,92)/2=43,06 Па.


К установке принимается вентилятор тип ВЦ 4-75-5 Е 5,095-1 исполнение 1 с характеристиками:


h = 0,75; n = 900 об/мин.


Серийно выпускаемые вентиляторы поставляются в комплекте с электродвигателями. Технические характеристики комплектов приведены в /5, прил.1, табл. 1.1 и 1.6/.

Выбирается двигатель типа 4А71В6 мощностью 0,55 кВт, с частотой вращения 900 об/мин. При выборе проверяется соответствие установочной мощности, кВт, из комплекта и при конкретных условиях по формулам:


Nу = кз Ч Nд,

Nд = РвЧLв / (3600Ч102ЧhвЧhп),

Nд = 196,7·4513 / (3600Ч102Ч0,75Ч 9,81*1) = 0,33 кВт.

Nу = 1,15 Ч 0,33 = 0,37ья кВт.


Имеется запас мощности вентилятора


10.Акустический расчёт приточной системывентиляции и разработка мероприятий для борьбы с шумом и вибрацией


Уровень шума является существенным критерием качества систем вентиляции, что необходимо учитывать при проектировании зданий.

Источниками аэродинамического шума в вентиляционной установке являются работающий вентилятор, а также движение воздуха в воздуховодах, воздухораспределителях и воздухозаборных устройствах.

Для уменьшения шума и вибрации проводится ряд предупредительных мер, к которым относятся такие, как тщательная балансировка рабочего колеса вентилятора; применение вентиляторов больших номеров с меньшим числом оборотов с лопатками, загнутыми назад, и максимальным значением к.п.д.; крепление вентиляторных установок на виброосновании и присоединение вентиляторов к воздуховодам с помощью эластичных вставок; допустимые скорости движения воздуха в воздуховодах, воздухораспределительных и воздухоприёмных устройствах, по условиям бесшумности соответственно не более 8 и 5, м/с и др.

В расчёте определяется уровень звукового давления аэродинамического шума, создаваемого в расчётных точках помещения при работе систем вентиляции, выявляется необходимость установки шумоглушителя, определяется его тип и габариты.

Акустический расчёт производится для расчётного помещения, согласно методики приведённой в /4/.

Последовательность акустического расчёта приводится в виде таблицы 9.


Таблица 9

Последовательность акустического расчёта

№№

п/п

Рассматриваемая величина

Среднегеометрические частоты октавных полос, Гц



63

125

250

500

1000

2000

4000

8000

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

1

Lдоп, 50, дБ

70 61 54 49 45 42 40 38
2

Поправка DL1, дБ (для приточного вентилятора при n = 935)

6 5 5 9 11 16 22 28
3

Поправка DL2, дБ, dэ = 810

4 1 0 0 0 0 0 0
4

Октавные УЗМ приточного вентилятора, излучаемые выходным патрубком в воздуховод на стороне нагнетании Lpокт, дБ

130,8 128,8 127,8 123,8 121,8 116,8 110,8 104,8
5 В металлическом воздуховоде 600х1250 мм., длиной 30,5 м. 0,45 0,3 0,15 0,1 0,06 0,06 0,06 0,06
6 В прямоугольном повороте 1 4 6 4 3 3 3 3
7 В прямоугольном повороте 1 4 6 4 3 3 3 3
8 В прямоугольном повороте 500 мм 0 1 5 7 5 3 3 3
9 В тройнике на поворот 500х500 мм 7,3 7,3 7,3 7,3 7,3 7,3 7,3 7,3
10 В результате отражения от решётки 10 4 1 0 0 0 0 0
11

Суммарное снижение уровня звуковой мощности, DLрсети

19,75 20,6 25,45 22,4 18,36 16,36 16,36 16,36
12

Параметр fЧ(Fотв)1/2 = 0,28ЧF

17,6 35 70 140 280 460 1120 2240
13

Коэффициент направленности Ф (при J = 450)

7,8 6,9 5,8 4,4 4,2 4,1 4 4
14

Суммае[Ф/(4ЧпЧr2)],где(m=15 r=2,5)

0,1 0,09 0,07 0,06 0,05 0,05 0,05 0,05
15

Частотный множитель m

0,5 0,5 0,55 0,7 1 1,6 3 6
16

Постоянная помещения В = В1000Чm (В1000 = V /6 = 284,8)

142,4 142,4 156,6 199,4 284,8 455,7 854,4 1709
17

Отношение 4Чn / В (при n = 15)

0,42 0,42 0,38 0,3 0,21 0,13 0,07 0,035
18

Величина 10Чln[Ф/(4ЧпЧr2) + 4Чn/B], дБ

-2,8 -2,9 -3,5 -4,4 -5,8 -7,4 -9,2 -10,7
19 Октавные УЗД в расчётной точке L, дБ 108,2 105,3 98,8 97 97,6 93 85,2 77,7
20 Требуемое снижение УЗД (n=1), дБ 30 36,1 36,6 39,8 44,4 42,8 37 31,5

Из таблицы 9 видно, что для рассматриваемой системы для всех актавных полос необходимо снижение уровня шума.

По заданному расходу воздуха L = 21067 м3/ч, по /13, рис. 7/ определяется сечение пластинчатого шумоглушителя НхВ = 1500х1200, мм. Скорость v = 6 м/с.

По полученным размерам выбирается шумоглушитель /13, рис. 4/.

Шифр ГП 1-2;

Марка А7Е 178.000-01;

Площадь свободного сечения 0,9 м2;

Масса 204,1 кг;

Длина 1000 мм.

Исходя из уровня звуковой мощности которую необходимо заглушить на среднегеометрических частотах по /13, табл.4/ определяется длинна глушителя, толщина пластин и расстояние между ними.

Наиболее целесообразно принять глушитель с длиной 2,5 м, с пластинами 100х100, мм.

Снижение уровня звуковой мощности для данного глушителя по актавным полосам составляет:


63 125 250 500 1000 2000 4000 8000
1,5 6 14 40 48 35 29 15

По /13, рис. 5/ принимаются пластины:

Шифр П 1-2;

Модель А7Е 177.000-01;

Масса 10,4, кг.

Размеры В х L х Н = 100 х 1000 х 500, мм.

Гидравлическое сопротивление глушителя определяется:


DР = (x + l (l/D)) Ч ((r Ч uф2)/2), Па;


где x - суммарный коэффициент местных сопротивлений отнесенный к свободному сечению глушителя, 0,5 для пластин без обтекателя;

l - коэффициент трения, зависит от D;

l – длинна глушителя, м;

D – гидравлический диаметр глушителя;


D = (2ЧАЧh)/(А+h) = (2Ч1500Ч1200)/(1500+1200) = 1,33 мм;


где А – высота, h – ширина проходного канала;

r - плотность воздуха;

uф – фактическая скорость в свободном сечении глушителя, м/с;


uф = L/(3600 Ч f) = 21067/(3600Ч0,3) = 16,5, м/с.

DР = (0,5 + 0,03 (2,5/1,33)) Ч ((1,22 Ч 16,52)/2) = 51,3 Па.


Необходимо чтобы гидравлическое сопротивление глушителя составляло не более 10% от располагаемого давления вентилятора:


Ј 0,1 Ч Рв.

% = (DРгл / DРв) Ч 100 = (51,3/570) Ч 100 = 9,2%;


что допустимо, так как эта величина входит в запас на неучтенные потери располагаемого давления в вентиляторе.

11. Технико-экономические показатели проекта.


Годовой расход тепла на вентиляцию определяется по формуле, ГВт/год:


Qвентг = QвентчасЧ(tпр-tср.от.пер)Ч(n-a)Чm / [(tпр-tн.в)Ч106],


где Qвентчас - максимальный часовой расход тепла на вентиляцию, кВт;

tпр - температура приточного воздуха, 0С;

tср.от.пер - средняя температура отопительного периода, 0С;

tн.в - температура наружного воздуха для вентиляции в холодный период, 0С;

n - продолжительность отопительного периода, сут., принимается равной 218 дня;

а - общее количество воскресных и праздничных суток, приходящиеся на отопительный период, принимается равной 31 суткам;

m - продолжительность работы вентиляционных установок в сутки, час, принимается равной 11 часам.


Qвентг = 47,943Ч(15,5+10,6)Ч(218-31)Ч11/[(15,5+25)Ч106] = 0,06355 ГВт/год


Годовой расход электроэнергии приточной системой П-1 составляет, кВтЧч/год:


Nгод = е0,7ЧNуЧtЧb,


где 0,7 - среднее значение коэффициента использования вентиляционного оборудования за год;

Nу - суммарная установочная мощность электродвигателей, имеющих одинаковый режим работы в часах, кВт;

t - продолжительность работы электродвигателей в сутки, час, принимается равной 11 часам;

b - число рабочих дней в году, принимается равный 187 дню;

е - знак суммы показывает, что суммируется расход электроэнергии всеми двигателями вентиляционной установки при различных режимах их работы.


Nгод = 0,7 Ч 1,5 Ч 11 Ч 187 = 2160 кВтЧч/год.


Стоимость электроэнергии, тыс.руб., определяется:


Э = Nгод Ч Цэ / 1000;


где Nгод - годовой расход электроэнергии, тыс.кВтЧч;

Цэ - цена 1 кВтЧчас электроэнергии, руб, для проекта принимается равной 1,55 руб;


Э = 2160 Ч 1,55 / 1000 = 3,348 тыс.руб.


Стоимость годового расхода тепла, тыс.руб/год, на вентиляцию определяется:


Т = QвентгЧЦт / 1000,


где Цт - цена тепловой энергии, руб. за 1 Гкал, равная 657,49 руб/МВт.


Т = 63550 Ч 657,49/ 1000 = 41,8 тыс.руб/год.

Годовой фонд заработной платы персонала, обслуживающего вент. установки здания, определяется, тыс.руб/год:


З = 2500 Ч П Ч М Ч К Ч 10-3,


где 2500 -

Если Вам нужна помощь с академической работой (курсовая, контрольная, диплом, реферат и т.д.), обратитесь к нашим специалистам. Более 90000 специалистов готовы Вам помочь.
Бесплатные корректировки и доработки. Бесплатная оценка стоимости работы.

Поможем написать работу на аналогичную тему

Получить выполненную работу или консультацию специалиста по вашему учебному проекту

Похожие рефераты: