Вентиляция студенческой столовой на 400 мест в городе Курган

м/с, определяется с учётом площади сечения принятого стандартного воздуховода:

V_фак = L / (3600ЧF_ф) = 4214 / (3600Ч0,25) = 4,7 м/с;

6. Исходя из полученной скорости и диаметра определяется динамическое давление и удельные потери давления на трение по /5/. Так как воздуховоды прямоугольные с размерами aЧb расчёт производится по эквивалентному по скорости диаметру:

d_эv = 2ЧaЧb / (a+b) = 2Ч500Ч500 / (500+500) = 500 мм;

где a, b - размеры прямоугольного воздуховода, мм.

7. Потери давления в местных сопротивлениях участков зависят от суммы коэффициентов местного сопротивления и динамического давления. Коэффициенты местного сопротивления участков приведены в таблице 8.

8. Общие потери давления на участке равны сумме потерь на трение и в местных сопротивлениях.

9. Далее определяются суммы потерь давления на всех участках от начала магистрали.

10. Расчёт потерь в ответвлениях сводится к увязке суммы потерь давления в узловых точках, общих для магистрали и ответвления. Невязка давления в узлах не должна превышать 10%:

% = (DР_маг^расп-DР_отв) / DР_маг^расп Ч 100 Ј 10,

где DР_маг^расп - располагаемые потери давления по магистрали до рассчитываемого ответвления (узловой точки);

DР_отв - потери давления по участку ответвления.

Если условие выполняется, то ответвления считается увязанным. Если невязка при использовании стандартных размеров воздуховодов и допустимых скоростей превышает 10%, то в этих случаях на ответвляемых участках устанавливаются дополнительные местные сопротивления в виде диафрагм, дроссель-клапанов или шиберов.

Таблица 7

Аэродинамический расчёт воздуховодов

№ уча-стка	Расход воздуха L	Длина учаска l	СкоростьV	Размеры в-да			Удельные потери R	n	Потери на трение RЧlЧn	Динам. давл. Pv	Сумма кмсеx	Потери в мест. сопреxЧPv	Общие потери RЧlЧn + еxЧPv	е( RЧlЧ Чn + еxЧЧPv)
				d	A х Б	F
	М3/ч	м	м/с	мм	мм	м2	Па/м		Па	Па		Па	Па	Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15
П-1
1	4214	21,3	4,7	500	500х500	0,25	0,433	1	9,22	12,7	5,3	67,3	76,5	76,5
2	8428	6	5,8	615	500х800	0,4	0,516	1	3,09	20	0,45	9	12,1	88,6
3	12642	6	5,9	750	600х1000	0,6	0,411	1	2,5	20,1	3	60,3	62,8	151,4
4	16856	6	7,8	750	600х1000	0,6	0,71	1	4,3	36,5	0,45	16,4	20,7	172,1
5	21076	30,5	7,8	810	600х1250	0,75	0,662	1	20,2	36,7	2,4	88,1	108,3	280,4
6	4214	15	4,7	500	500х500	0,25	0,433	1	6,5	12,7	4,1	52	58,5	-
7	4214	15	4,7	500	500х500	0,25	0,433	1	6,5	12,7	0,3	3,8	10,3	-
8	4214	15	4,7	500	500х500	0,25	0,433	1	6,5	12,7	1,5	19,1	25,6	-
9	4214	15	4,7	500	500х500	0,25	0,433	1	6,5	12,7	1,1	13,97	20,5	-
В-1
1	2660	21	4,6	400	400х400	0,16	0,576	1	12,1	12,7	3,85	48,9	61	61
2	5320	6	6	500	500х500	0,25	0,715	1	4,3	21,6	0,4	8,6	12,9	73,9
3	7980	6	7,3	545	500х600	0,3	0,877	1	5,3	31,7	0,35	11,1	16,4	90,3
4	10640	24,6	7,4	615	500х800	0,4	0,809	1	19,9	29,4	6	176,4	196,3	286,6
5	2660	15	4,6	400	400х400	0,16	0,576	1	8,6	12,7	2,7	34,3	42,9	-
6	2660	15	4,6	400	400х400	0,16	0,576	1	8,6	12,7	2,45	31,1	39,7	-
7	2660	15	4,6	400	400х400	0,16	0,576	1	8,6	12,7	2,65	33,6	42,2	-
В-2
1	1951,4	10,5	4,3	333	250х500	0,125	0,629	1	6,6	12,1	3,9	47,2	53,8	53,8
2	3027,4	15	6,7	333	250х500	0,125	1,24	1	18,6	6,4	0,6	3,8	22,4	76,2
3	4103,4	4	7,1	400	400х400	0,16	1,23	1	4,92	30,2	2,4	72,5	77,4	153,6
4	1076	10	4,8	250	250х250	0,0625	1,16	1	11,6	15	2,9	43,5	53,1	-
5	1076	10	4,8	250	250х250	0,0625	1,16	1	11,6	15	2,8	42	53,6	-
ВЕ-3
1	21,9	5,15	0,41	120	100х150	0,015	0,046	1	0,24	0,1	5,15	0,435	0,675	-

Таблица 8

Коэффициенты местных сопротивлений

№ участка	Местное сопротивление	Значение к.м.с., x
1	2	3
П-1
1	РР Тройник на проход 2 Отвод 90°	2,2 0,7 2х1,2 е=5,3
2	Тройник на проход	0,45
3	Тройник на проход	3
4	Тройник на проход	0,45
5	2 Отвод 90°	2х1,2 е=2,4
6	Тройник на ответвление РР Отвод 90°	0,7 2,2 1,2 е=4,1
7	Тройник на ответвление РР Отвод 90°	0,3 2,2 1,2 е=3,7
8	Тройник на ответвление РР Отвод 90°	1,5 2,2 1,2 е=4,9
9	Тройник на ответвление РР Отвод 90°	1,1 2,2 1,2 е=4,5
В-1
1	Решетка типа Р Отвод 90° Тройник на проход	2 1,2 0,65 е=3,85
2	Тройник на проход	0,4
3	Тройник на проход	0,35
4	5 Отвод 90°	5х1,2 е=6
5	Решетка типа Р Тройник на ответвление	2 0,7 е=2,7
6	Решетка типа Р Тройник на ответвление	2 0,45 е=2,45
7	Решетка типа Р Тройник на ответвление	2 0,65 е=2,65
В-2
1	Решетка типа Р Отвод 90° Тройник на проход	2 1,2 0,7 е=3,9
2	Тройник на проход	0,6
3	2 Отвод 90°	2х1,2 е=2,4
4	Решетка типа Р Тройник на ответвление	2 0,9 е=2,9
5	Решетка типа Р Тройник на ответвление	2 0,8 е=2,8
ВЕ-3
1	Решетка щелевая Отвод 90° Зонт	2 1,2 1,15 е=4,35

Для узла «А» системы П-1 невязка по давлению составляет:

% = (DР¹-DР⁶) / DР¹ Ч 100 = (76,5-58,5) / 76,5 Ч 100 = 23 > 10.

Необходимый коэффициент местного сопротивления составляет:

x = (DР_маг^расп-DР_отв) / DР_v^отв,

x = (DР_маг¹-DР_отв⁶ ) / DР_v^отв6 = 18,03 / 12,7 = 1,4

По таблице 12,52 /3/ определяется размер диафрагмы для соответствующего диаметра воздуховода.

400 х 400 с x = 1,4.

Для узловой точки «Б» системы П-1 невязка по давлению составляет:

% = (88,6 – 10,3) / 88,6 Ч 100 = 88 > 10,

Необходимый коэффициент местного сопротивления составляет:

x = 78,3/ 12,7 = 6,2

По таблице 12,52 /3/ определяется размер диафрагмы для соответствующего диаметра воздуховода.

328 х 328 с x = 6,2.

Для узловой точки «В» системы П-1 невязка по давлению составляет:

% = (151,4 – 25,6) / 151,4 Ч 100 = 83 > 10,

Необходимый коэффициент местного сопротивления составляет:

x = 125,8 / 12,7 = 9,9

По таблице 12,52 /3/ определяется размер диафрагмы для соответствующего диаметра воздуховода.

298 х 298 с x = 9,9.

Для узловой точки «Г» системы П-1 невязка по давлению составляет:

% = (172,1-20,5) / 172,1 Ч 100 = 88 > 10,

Необходимый коэффициент местного сопротивления составляет:

x = 151,6 / 12,7 = 11,9.

По таблице 12,52 /3/ определяется размер диафрагмы для соответствующего диаметра воздуховода.

287 х 287 с x = 11,9.

Система В-1

Для узла «А» системы В-1 невязка по давлению составляет:

% = (61 – 42,9) / 61 Ч 100 = 30 > 10.

Необходимый коэффициент местного сопротивления составляет:

x = 18,1/12,7 =1,4

По таблице 12,52 /3/ определяется размер диафрагмы для соответствующего диаметра воздуховода.

320х320 с x = 1,4.

Для узла «Б» системы В-1 невязка по давлению составляет:

% = (73,9 – 39,7) / 73,9 Ч 100 = 46 > 10.

Необходимый коэффициент местного сопротивления составляет:

x = 46/12,27 = 3,6

По таблице 12,52 /3/ определяется размер диафрагмы для соответствующего диаметра воздуховода.

288х288 с x = 3,4.

Для узла «В» системы В-1 невязка по давлению составляет:

% = (90,3 – 42,2) / 90,3 Ч 100 = 53 > 10.

Необходимый коэффициент местного сопротивления составляет:

x = 48,1/12,7 =3,8

По таблице 12,52 /3/ определяется размер диафрагмы для соответствующего диаметра воздуховода.

281х281 с x = 3,8.

Система В-2

Для узла «А» системы В-2 невязка по давлению составляет:

% = (53,8 – 53,1) / 53,8 Ч 100 = 1 < 10.

Т.к. нагрузка на ответвлении и магистрали расходятся на 1%, увязка не производиться.

Для узла «Б» системы В-2 невязка по давлению составляет:

% = (76,2 – 53,6) / 76,2 Ч 100 = 30 > 10.

Необходимый коэффициент местного сопротивления составляет:

x = 22,6/11,6 = 1,9

По таблице 12,52 /3/ определяется размер диафрагмы для соответствующего диаметра воздуховода.

195х195 с x = 2.

9. Расчёт и подбор вентиляционного оборудования

Вентиляционная камера - это помещение для размещения вентиляционного оборудования: вентиляторов, калориферов, фильтров и т.д.

В данном параграфе производится расчёт и подбор воздухозаборных вентиляционных решёток, утеплённого клапана, фильтров, калориферов, вентилятора и электродвигателя для расчётной приточной системе.

Воздухозаборные устройства ( решётки и шахты).

Воздухозаборные решётки подбирают исходя из того, что скорость движения воздуха в живом сечении не превышает 5ё6 м/с, при расчётной производительности системы вентиляции: L = 21076 м³/ч.

Решётка необходимого сечения набирается из базовых штампованных решёток завода «Сантехдеталь», габаритные размеры которых приведены в /12, прил.2/.

Задаёмся скоростью движения воздуха в жалюзийной решетке равной 6 м/с и находим необходимую площадь:

f_возд = 21076 / (3600Ч6) = 0,97 м².

По допустимой площади выбираем 6 воздухозаборных решётки типа СТД 5291 с размерами 450х490 мм.

Затем находится фактическая скорость движения воздуха:

V_факт = 21076 / (3600Ч0,157Ч6) = 6,2 м/с.

Р_дин = 22,8 Па.

В виду того, что приточная камера располагается на втором этаже здания, приточная камера, как таковая, отсутствует.

Потери давления в воздухозаборном устройстве, Па:

DР_взу = DР_взр + DР_ш = x_решЧР_дин = 1,2 Ч 22,8 = 27,4 Па,

Подбор утеплённого клапана

Утеплённые клапаны предназначены для предотвращения поступления холодного наружного воздуха в приточные камеры и помещения при отключённом вентиляторе. Клапаны выбираются исходя из скорости движения воздуха в живом сечении 5ё6 м/с. Индекс клапанов, площадь живого сечения и размеры выбираются по /12, прил.2/.

f_возд = 21076 / (3600Ч6) = 0,97 м².

К установке принимается клапаны воздушные утепленные КВУ (с подогревом), с размерами 1400 х 1800 мм, площадью 2,52 м².

V_факт = 21076 / (3600Ч2,52) = 2,3 м/с.

DР_ук = x_ук Ч Р_v = 0,2 Ч 8,2 = 1,64 Па.

Подбор воздушного фильтра.

Фильтры предназначены для очистки наружного воздуха, поступающего в приточную установку, от пыли. В данном проекте применяются фильтры ячейковые. Исходными данными для подбора фильтров являются расход воздуха, равный производительности системы вентиляции, м³/ч, и требуемая эффективность очистки.

Количество ячеек, шт, определяется:

n = L/L₁,

n = 21076 / 2500 = 8,4 шт. ® 9 шт.

К установке принимается 9 фильтров ФяКП с фильтрующим материалом ФНИ, с компоновкой 2х2..

DР_ф = DР_нач · 2,5 = 60 · 2,5 = 150 Па.

Количество оседающей пыли, г/ч, при заданной степени очистки h, %, и начальной запыленности С_н, мг/м³, составляет:

q = (L Ч C_н Ч h) / (n Ч 100 Ч 1000) = (21076Ч1Ч92) / (9Ч100Ч1000) = 2,15 г/ч.

Пылеемкость ячейки составляет:

П_я = П_уд Ч f_я = 4000 Ч 0,22 = 880,2 г.

Время работы фильтра:

t = П_я / q = 880,2 / 2,15 = 409,4 ч.

Подбор калориферной установки

В холодный и переходный периоды года возникает необходимость в нагревания приточного воздуха, для этого устанавливают калориферы.

Массовый расход воздуха:

G = L Ч r_tп = 21076 Ч (353/(273+11,2)) = 26178 кг/ч.

1. Расход тепла на нагрев воздуха в калориферной установке, Вт:

Q_возд = 0,278ЧGЧc_вЧ(t_п-t_см) = 0,278 Ч 26178Ч1,005Ч(11,2+24) = 257448 Вт,

где G - количество воздуха, нагреваемого в калориферах, кг/ч;

с_в - теплоёмкость воздуха, равная 1,005 кДж/кгЧ⁰С;

t_пр, t_н - соответственно температура приточного и смеси, ⁰С.

2. Определяется температура воды на входе и на выходе из калорифера:

T1 = d_tр Ч j^0,75 + t_в + 0,5 Ч Dt j,

T2 = d_tр Ч j^0,75 + t_в - 0,5 Ч Dt j,

d_tр – разность средних температур теплоносителя при расчетной температуре наружного воздуха на отопление.

d_tр = ((Т_г + Т_о)/2) – t_в = ((150+70)/2)-16 = 94.

j - коэффициент расхода;

j = (t_в - t_нрв) / (t_в - t_нро) = (16+24)/(16+31) = 0,85.

Dt = Т_г - Т_о – разность температур теплоносителя при расчетной наружной температуре на отопление.

Dt = 150 – 70 = 80°С.

Тогда:

T1 = 94 Ч 0,85^0,75 + 16 + 0,5 Ч 80 Ч 0,85 = 133,2°С,

T2 = 94 Ч 0,85^0,75 + 16 - 0,5 Ч 80 Ч 0,85 = 65,2°С.

2. Задаёмся значением массовой скорости ur = 5, кг/м²Чс, и находим площадь живого сечения:

f_возд. = 26178 / (3600Ч5) = 1,45 м².

4.По вычисленному значению площади выбирается марка, модель, номер и количество параллельно установленных по воздуху калориферов с таким расчётом, чтобы действительное живое сечение было возможно ближе к величине f_возд.

Принимается калорифер КВС115 –ПУЗ с характеристиками:

- площадь поверхности теплообмена со стороны воздуха – 80,3 м²;

- площадь сечения фронтального - 0,581 м²;

- площадь сечения для прохода теплоносителя - 0,00261 м²;

2. Находим фактическую массовую скорость воздуха:

(ur)_факт = 26178 / (3600Ч1,162) = 4,4 кг/м²Чс.

5. Скорость движения воды по трубкам калориферов, м/с:

w_т/н = Q_воздЧ3,6/ 3600Чr_водыЧс_водыЧ(Т1-Т2)ЧmЧf_тр = 257448Ч3,6/ 3600Ч1000Ч4,187Ч(133,2-65,2)Ч2Ч0,00261 = 0,35 м/с;

где r_воды - плотность воды, равная 1000 кг/м³;

с_воды - теплоёмкость воды, равная 4,187 кДж/кгЧ⁰С;

Т1, Т2 - температура воды соответственно на входе и выходе из калориферов;

m - количество калориферов, параллельно соединённых по воде, шт;

f_тр - площадь сечения трубок одного калорифера для прохода теплоносителя, м².

6. Коэффициент теплопередачи, Вт/м²Ч⁰С, для принятой модели калорифера определяют по табл. II.7 /5/.

К = 34,64 Вт/м²Ч⁰С.

7. Потери давления в калориферной установке составляют:

DР_ку = 59,27 Па.

8. Теплопроизводительность калориферной установки определяется, Вт:

Q_к.у = KЧFЧ(Т_ср - t_ср),

где F - поверхность нагрева калорифера, м²;

Т_ср = (Т1+Т2)/2 = (133,2+65,2)/2 = 99,2⁰С - средняя температура воды в калорифере, ⁰С.

Q_к.у = 34,64 Ч 80,3 Ч (99,2 + 6,4) = 293736 Вт.

Теплоотдача калориферной установки должна быть больше необходимого расхода тепла на нагрев воздуха на величину запаса:

10% Ј (Q_к.у-Q_в)/Q_вЧ100% Ј 25%,

10% Ј (293736-257448)/257448Ч100% = 15 Ј 25%

10%Ј 15% Ј 25%.

Условие выполнено, значит расчёт и выбор калорифера произведён верно.

9.Сопротивление калориферной установки по воздуху, Па:

DР_к.у = 59,27 Па - определяется по /5/.

Подбор воздушной обводной заслонки

Для калориферов подбирается из условия:

f_вз = 0,7 Ч f_действ,

где f_вз – площадь живого сечения воздушной обводной заслонки, м²;

f_действ – площадь живого сечения калориферной установки для прохода воздуха, м².

f_вз = 0,7 Ч 1,162 = 0,81 м².

Подбор вентиляторов

Подбор вентилятора для приточной системы П-1

Вентиляторы подбирают по свободным графикам и индивидуальным характеристикам /5, прил.1/.

1. Производительность вентилятора, м³/ч:

L_в = к_под Ч L_сист. = 1,1 Ч 21076 = 23184 м³/ч;

где к_под - коэффициент, учитывающий подсосы и утечки воздуха через неплотности, принимается равный 1,1 для систем с воздуховодами из металла;

L_сист. - расход воздуха на головном (у вентилятора) участке системы, м³/ч.

2. Давление создаваемое вентилятором, Па:

Р_в = 1,1Ч(DР_всас + DР_нагн),

где DР_всас - потери давления (сопротивление) по всасывающей линии, Па: равняется сумме потерь давления в воздухозаборном устройстве, утеплённом клапане, фильтре, калорифере;

DР_нагн - потери давления по нагнетательной линии системы, Па;

1,1 - коэффициент запаса давления на неучтённые потери.

Р_в = 1,1 Ч (27,4 + 1,64 + 150 + 59,3 + 280,4) = 570,6 Па.

Используя сводный график и индивидуальные характеристики подбирают серию и номер вентилятора. Подбираются вентиляторы, сравнивая характеристики вентиляторов разных номеров и серий. При этом к установке принимается вентилятор, коэффициент полезного действия у которого ближе к максимальному значению. При оптимальном режиме работы вентилятора к.п.д. должен отличаться от максимального не более чем на 10%.

К установке принимается вентилятор тип ВЦ 4-75-6,3, Е 6.3.100-1 исполнение 1 с характеристиками:

Д = Д_ном; h = 0,84; n = 935, об/мин.

Серийно выпускаемые вентиляторы поставляются в комплекте с электродвигателями. Технические характеристики комплектов приведены в /5, прил.1, табл. 1.1 и 1.6/.

Выбирается двигатель типа 4А90L6 с мощностью 3 кВт, с частотой вращения 935, об/мин, массой вентилятора с двигателем 171,7 кг.

При выборе проверяется соответствие установочной мощности, кВт, из комплекта и при конкретных условиях по формулам:

N_у = к_з Ч N_д,

N_д = Р_вЧL_в / (3600Ч102Чh_вЧh_п),

где к_з - коэффициент запаса /5, табл.13.4/;

h_в - к.п.д. вентилятора;

h_п - к.п.д. передачи, равный 1, т.к. установка электродвигателя на одном валу с вентилятором (исполнение 1).

N_д = 570,5Ч23183,6 / (3600Ч102Ч0,84Ч1·9,81) = 1,4 кВт.

N_у = 1,15 Ч 2,4 = 2,8 кВт.

Имеется запас мощности вентилятора.

Подбор вентилятора для вытяжной системы В-1

1. Производительность вентилятора, м³/ч:

L_в = к_под Ч L_сист. = 1,1 Ч 10640 = 11704 м³/ч;

2. Давление создаваемое вентилятором, Па:

Р_в = 1,1Ч(DР_всас + DР_нагн),

Р_в = 1,1 Ч (286,6+32,2) = 350,7 Па.

DР_нагн = 1,15*(1,2*6,84²)/2=32,2 Па.

К установке принимается вентилятор тип ВЦ 4-75-6,3, Е 6,3.105-1 исполнение 1 с характеристиками:

h = 0,62; n = 950 об/мин.

Серийно выпускаемые вентиляторы поставляются в комплекте с электродвигателями. Технические характеристики комплектов приведены в /5, прил.1, табл. 1.1 и 1.6/.

Выбирается двигатель типа 4А100L6 мощностью 2,2 кВт, с частотой вращения 950, об/мин. При выборе проверяется соответствие установочной мощности, кВт, из комплекта и при конкретных условиях по формулам:

N_у = к_з Ч N_д,

N_д = Р_вЧL_в / (3600Ч102Чh_вЧh_п),

N_д = 350,7·11704 / (3600Ч102Ч0,62Ч 9,81*1) = 1,84 кВт.

N_у = 1,15 Ч 1,84 = 2,11 кВт.

Имеется запас мощности вентилятора.

Подбор вентилятора для вытяжной системы В-2

1. Производительность вентилятора, м³/ч:

L_в = к_под Ч L_сист. = 1,1 Ч 4103 = 4513 м³/ч;

3. Давление создаваемое вентилятором, Па:

Р_в = 1,1Ч(DР_всас + DР_нагн),

Р_в = 1,1 Ч (153,6+43,1) = 196,7 Па.

DР_нагн = 1,15*(1,2*7,9²)/2=43,06 Па.

К установке принимается вентилятор тип ВЦ 4-75-5 Е 5,095-1 исполнение 1 с характеристиками:

h = 0,75; n = 900 об/мин.

Серийно выпускаемые вентиляторы поставляются в комплекте с электродвигателями. Технические характеристики комплектов приведены в /5, прил.1, табл. 1.1 и 1.6/.

Выбирается двигатель типа 4А71В6 мощностью 0,55 кВт, с частотой вращения 900 об/мин. При выборе проверяется соответствие установочной мощности, кВт, из комплекта и при конкретных условиях по формулам:

N_у = к_з Ч N_д,

N_д = Р_вЧL_в / (3600Ч102Чh_вЧh_п),

N_д = 196,7·4513 / (3600Ч102Ч0,75Ч 9,81*1) = 0,33 кВт.

N_у = 1,15 Ч 0,33 = 0,37ья кВт.

Имеется запас мощности вентилятора

10.Акустический расчёт приточной системывентиляции и разработка мероприятий для борьбы с шумом и вибрацией

Уровень шума является существенным критерием качества систем вентиляции, что необходимо учитывать при проектировании зданий.

Источниками аэродинамического шума в вентиляционной установке являются работающий вентилятор, а также движение воздуха в воздуховодах, воздухораспределителях и воздухозаборных устройствах.

Для уменьшения шума и вибрации проводится ряд предупредительных мер, к которым относятся такие, как тщательная балансировка рабочего колеса вентилятора; применение вентиляторов больших номеров с меньшим числом оборотов с лопатками, загнутыми назад, и максимальным значением к.п.д.; крепление вентиляторных установок на виброосновании и присоединение вентиляторов к воздуховодам с помощью эластичных вставок; допустимые скорости движения воздуха в воздуховодах, воздухораспределительных и воздухоприёмных устройствах, по условиям бесшумности соответственно не более 8 и 5, м/с и др.

В расчёте определяется уровень звукового давления аэродинамического шума, создаваемого в расчётных точках помещения при работе систем вентиляции, выявляется необходимость установки шумоглушителя, определяется его тип и габариты.

Акустический расчёт производится для расчётного помещения, согласно методики приведённой в /4/.

Последовательность акустического расчёта приводится в виде таблицы 9.

Таблица 9

Последовательность акустического расчёта

№№ п/п	Рассматриваемая величина	Среднегеометрические частоты октавных полос, Гц
		63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1	Lдоп, 50, дБ	70	61	54	49	45	42	40	38
2	Поправка DL1, дБ (для приточного вентилятора при n = 935)	6	5	5	9	11	16	22	28
3	Поправка DL2, дБ, dэ = 810	4	1	0	0	0	0	0	0
4	Октавные УЗМ приточного вентилятора, излучаемые выходным патрубком в воздуховод на стороне нагнетании Lpокт, дБ	130,8	128,8	127,8	123,8	121,8	116,8	110,8	104,8
5	В металлическом воздуховоде 600х1250 мм., длиной 30,5 м.	0,45	0,3	0,15	0,1	0,06	0,06	0,06	0,06
6	В прямоугольном повороте	1	4	6	4	3	3	3	3
7	В прямоугольном повороте	1	4	6	4	3	3	3	3
8	В прямоугольном повороте 500 мм	0	1	5	7	5	3	3	3
9	В тройнике на поворот 500х500 мм	7,3	7,3	7,3	7,3	7,3	7,3	7,3	7,3
10	В результате отражения от решётки	10	4	1	0	0	0	0	0
11	Суммарное снижение уровня звуковой мощности, DLрсети	19,75	20,6	25,45	22,4	18,36	16,36	16,36	16,36
12	Параметр fЧ(Fотв)1/2 = 0,28ЧF	17,6	35	70	140	280	460	1120	2240
13	Коэффициент направленности Ф (при J = 450)	7,8	6,9	5,8	4,4	4,2	4,1	4	4
14	Суммае[Ф/(4ЧпЧr2)],где(m=15 r=2,5)	0,1	0,09	0,07	0,06	0,05	0,05	0,05	0,05
15	Частотный множитель m	0,5	0,5	0,55	0,7	1	1,6	3	6
16	Постоянная помещения В = В1000Чm (В1000 = V /6 = 284,8)	142,4	142,4	156,6	199,4	284,8	455,7	854,4	1709
17	Отношение 4Чn / В (при n = 15)	0,42	0,42	0,38	0,3	0,21	0,13	0,07	0,035
18	Величина 10Чln[Ф/(4ЧпЧr2) + 4Чn/B], дБ	-2,8	-2,9	-3,5	-4,4	-5,8	-7,4	-9,2	-10,7
19	Октавные УЗД в расчётной точке L, дБ	108,2	105,3	98,8	97	97,6	93	85,2	77,7
20	Требуемое снижение УЗД (n=1), дБ	30	36,1	36,6	39,8	44,4	42,8	37	31,5

Из таблицы 9 видно, что для рассматриваемой системы для всех актавных полос необходимо снижение уровня шума.

По заданному расходу воздуха L = 21067 м³/ч, по /13, рис. 7/ определяется сечение пластинчатого шумоглушителя НхВ = 1500х1200, мм. Скорость v = 6 м/с.

По полученным размерам выбирается шумоглушитель /13, рис. 4/.

Шифр ГП 1-2;

Марка А7Е 178.000-01;

Площадь свободного сечения 0,9 м²;

Масса 204,1 кг;

Длина 1000 мм.

Исходя из уровня звуковой мощности которую необходимо заглушить на среднегеометрических частотах по /13, табл.4/ определяется длинна глушителя, толщина пластин и расстояние между ними.

Наиболее целесообразно принять глушитель с длиной 2,5 м, с пластинами 100х100, мм.

Снижение уровня звуковой мощности для данного глушителя по актавным полосам составляет:

63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
1,5	6	14	40	48	35	29	15

По /13, рис. 5/ принимаются пластины:

Шифр П 1-2;

Модель А7Е 177.000-01;

Масса 10,4, кг.

Размеры В х L х Н = 100 х 1000 х 500, мм.

Гидравлическое сопротивление глушителя определяется:

DР = (x + l (l/D)) Ч ((r Ч u_ф²)/2), Па;

где x - суммарный коэффициент местных сопротивлений отнесенный к свободному сечению глушителя, 0,5 для пластин без обтекателя;

l - коэффициент трения, зависит от D;

l – длинна глушителя, м;

D – гидравлический диаметр глушителя;

D = (2ЧАЧh)/(А+h) = (2Ч1500Ч1200)/(1500+1200) = 1,33 мм;

где А – высота, h – ширина проходного канала;

r - плотность воздуха;

u_ф – фактическая скорость в свободном сечении глушителя, м/с;

u_ф = L/(3600 Ч f) = 21067/(3600Ч0,3) = 16,5, м/с.

DР = (0,5 + 0,03 (2,5/1,33)) Ч ((1,22 Ч 16,5²)/2) = 51,3 Па.

Необходимо чтобы гидравлическое сопротивление глушителя составляло не более 10% от располагаемого давления вентилятора:

DР Ј 0,1 Ч Р_в.

% = (DР_гл / DР_в) Ч 100 = (51,3/570) Ч 100 = 9,2%;

что допустимо, так как эта величина входит в запас на неучтенные потери располагаемого давления в вентиляторе.

11. Технико-экономические показатели проекта.

Годовой расход тепла на вентиляцию определяется по формуле, ГВт/год:

Q_вент^г = Q_вент^часЧ(t_пр-t_{ср.от.пер})Ч(n-a)Чm / [(t_пр-t_н.в)Ч10⁶],

где Q_вент^час - максимальный часовой расход тепла на вентиляцию, кВт;

t_пр - температура приточного воздуха, ⁰С;

t_{ср.от.пер} - средняя температура отопительного периода, ⁰С;

t_н.в - температура наружного воздуха для вентиляции в холодный период, ⁰С;

n - продолжительность отопительного периода, сут., принимается равной 218 дня;

а - общее количество воскресных и праздничных суток, приходящиеся на отопительный период, принимается равной 31 суткам;

m - продолжительность работы вентиляционных установок в сутки, час, принимается равной 11 часам.

Q_вент^г = 47,943Ч(15,5+10,6)Ч(218-31)Ч11/[(15,5+25)Ч10⁶] = 0,06355 ГВт/год

Годовой расход электроэнергии приточной системой П-1 составляет, кВтЧч/год:

N_год = е0,7ЧN_уЧtЧb,

где 0,7 - среднее значение коэффициента использования вентиляционного оборудования за год;

N_у - суммарная установочная мощность электродвигателей, имеющих одинаковый режим работы в часах, кВт;

t - продолжительность работы электродвигателей в сутки, час, принимается равной 11 часам;

b - число рабочих дней в году, принимается равный 187 дню;

е - знак суммы показывает, что суммируется расход электроэнергии всеми двигателями вентиляционной установки при различных режимах их работы.

N_год = 0,7 Ч 1,5 Ч 11 Ч 187 = 2160 кВтЧч/год.

Стоимость электроэнергии, тыс.руб., определяется:

Э = N_год Ч Ц_э / 1000;

где N_год - годовой расход электроэнергии, тыс.кВтЧч;

Ц_э - цена 1 кВтЧчас электроэнергии, руб, для проекта принимается равной 1,55 руб;

Э = 2160 Ч 1,55 / 1000 = 3,348 тыс.руб.

Стоимость годового расхода тепла, тыс.руб/год, на вентиляцию определяется:

Т = Q_вент^гЧЦ_т / 1000,

где Ц_т - цена тепловой энергии, руб. за 1 Гкал, равная 657,49 руб/МВт.

Т = 63550 Ч 657,49/ 1000 = 41,8 тыс.руб/год.

Годовой фонд заработной платы персонала, обслуживающего вент. установки здания, определяется, тыс.руб/год:

З = 2500 Ч П Ч М Ч К Ч 10^-3,

где 2500 -