Xreferat.com » Рефераты по строительству » Строительство железобетонных перекрытий

Строительство железобетонных перекрытий

Содержание


1 Компоновка сборного железобетонного перекрытия

2. Расчёт многопустотной плиты по предельным состояниям первой группы

2.1 Расчет плиты по предельным состояниям первой группы

2.1.1 Расчётный пролёт и нагрузки

2.1.2 Усилия от расчётных и нормативных нагрузок

2.1.3 Установление размеров сечения плиты

2.1.4 Характеристики прочности бетона и арматуры

2.1.4 Расчёт прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси

2.1.6 Расчёт прочности плиты по наклонным сечениям

2.2 Расчет плиты по предельным состояниям второй группы

2.2.1 Геометрические характеристики сечения

2.2.2 Потери предварительного напряжения

2.2.3 Расчёт по образованию нормальных трещин

2.2.4 Расчёт прогиба плиты

2.3 Проверка панели на монтажные нагрузки

3 Проектирование наразрезного ригеля

3.1 Определение нагрузок

3.1.1 Вычисление изгибающих моментов в расчётной схеме

3.1.2 Перераспределение моментов под влиянием образования пластических шарниров

3.2 Расчёт прочности ригеля по сечениям нормальным к продольной оси

3.3 Расчёт прочности ригеля по сечениям наклонным к продольной оси

3.4 Построение эпюры материалов ригеля в крайнем и среднем пролёте

4 Расчёт прочности колонны

4.1 Сбор нагрузок на колонны

4.2 Определение расчётной продольной нагрузки на колонну

4.3 Определение изгибающих моментов колонны от расчётной нагрузки

4.4 Расчёт прочности колонны первого этажа

4.5 Расчёт консоли колонны

4.6 Расчёт стыка колонны

4.7 Расчёт стыка ригеля с колонной

5 Расчёт и конструирование отдельного железобетонного фундамента

6 Расчёт и конструирование монолитного перекрытия

6.1 Компоновка ребристого монолитного перекрытия

6.2 Расчёт многопролётной плиты монолитного перекрытия

6.2.1 Расчётный пролёт и нагрузки

6.2.2 Подбор сечений продольной арматуры

6.3 Расчёт многопролётной второстепенной балки

6.3.1 Расчётный пролёт и нагрузки

6.3.2 Расчётные усилия

6.3.3 Определение высоты балки

6.3.4 Расчёт прочности по сечениям нормальным к продольной оси

6.3.5 Расчёт прочности второстепенной балки по сечениям наклонным к продольной оси

1. Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия


Ригели поперечных рам – трёхпролётные, на опорах жёстко соединены со средними колоннами, на стены опёрты шарнирно. Плиты перекрытий предварительно напряжённые многопустотные номинальной шириной 1900мм и 2100мм; связевые плиты номинальной шириной 2100мм размещают по рядам колонн.


Строительство железобетонных перекрытий

Строительство железобетонных перекрытий

Рисунок 1 – Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия

2. Расчёт многопустотной плиты по предельным состояниям первой группы


Исходные данные. Многопустотная плита из тяжелого бетона класса В40 опирается поверху на железобетонные ригели каркаса, пролет ригелей – lp=5,9м. Нормативное значение временной нагрузки 3,5кПа. Требуется рассчитать и законструировать плиту перекрытия. Класс рабочей арматуры принять А-V.


2.1 Расчет плиты по предельным состояниям первой группы


2.1.1 Расчётный пролёт и нагрузки

Для установления расчётного пролёта плиты предварительно задаёмся размерами сечения ригеля:


hp=(1/12)*lp=(1/12)*590=50см, bp=0.5*hp=0.4*50=20см.


При опирании на ригель поверху расчётный пролёт плиты составит:


lo=l-bp/2=6,4-0,2/2=6,3м.


Подсчёт нагрузок на 1м2 перекрытия сводим в таблицу 1.


Таблица 1 – Нормативные и расчётные нагрузки на 1м2 перекрытия

Нагрузка Нормативная нагрузка, Н/м2 Коэффициент надёжности по нагрузке Расчётная нагрузка, Н/м2

Постоянная

Собственный вес многопустотной плиты с круглыми пустотами

3000 1,1 3300
То же слоя цементного раствора d=20мм (r=2200кг/м3) 440 1,3 570
То же керамических плиток d=13мм (r=1800кг/м3) 240 1,1 264
Итого 3680 - 4134
Временная 3500 1,2 4200
В том числе длительная 2450 1,2 2940
Кратковременная (30%) 1050 1,2 1260
Полная нагрузка 7180 - 8334

В том числе:

Постоянная и длительная


6130


-


7074


На 1м длины плиты шириной плиты 2,1м действуют следующие нагрузки, Н/м: кратковременная нормативная pn=1050*2,1=2205; кратковременная расчетная р=1260*2,1=2646; постоянная и длительная нормативная qn=6130*2,1=12873; постоянная и длительная расчетная q=7074*2,1=14855,4; итого нормативная qn+pn=12873+2205=15078; итого расчетная q+p=14855,4+2646=17501,4.


2.1.2 Усилия от расчётных и нормативных нагрузок

Расчётный изгибающий момент от полной нагрузки:


M=(q+p)*l20*gn/8=17501,4*6,32*0.95/8=82487,4Н.м.


Расчетный изгибающий момент от полной нормативной нагрузки:


Mn=(qn+pn)*l20*gn/8=15078*6,32*0.95/8=71065,4Н.м.


То же, от нормативной постоянной и длительной временной нагрузок:


Mld=qn*l20*gn/8=12873*6,32*0.95/8=60672,9Н.м.


То же, от нормативной кратковременной нагрузки:


Mсd=рn*l20*gn/8=2205*6,32*0.95/8=10392,6Н.м.


Максимальная поперечная сила на опоре от расчетной нагрузки:


Q=(q+p)*l0*gn/2=17501,4*6,3*0.95/2=52372,9Н.


То же, от нормативной нагрузки:


Qn=(qn+pn)*l0*gn/2=15078*6,3*0.95/2=45120,9Н.


То же, от нормативной нагрузки:


Qnld=qn*l0*gn/2=12873*6,3*0.95/2=38522,5Н.


2.1.3 Установление размеров сечения плиты

Плиту рассчитываем как балку прямоугольного сечения с заданными размерами bxh=210х22см (где b – номинальная ширина, h – высота плиты). Проектируем плиту одинадцатипустотной. В расчете поперечное сечение пустотной плиты приводим к эквивалентному двутавровому сечению. Заменяем площадь круглых пустот прямоугольниками той же площади и того же момента инерции.

Вычисляем:


h1=0.9*d=0.9*15.9=14.3см;

hf=hf’=(h-h1)/2=(22-14.3)/2=3.8см;


тогда приведенная толщина ребер равна:


bp=b=bf’-n*h1=207-11*14.3=49,7см,


где bf’=207см – расчетная ширина сжатой полки.

Приведенная толщина бетона плиты:


hred=h-(n*p*d2)/4b=22-(11*p*15.92)/(4*207)=11.5см>10 см.


Рабочая высота сечения h0=22-3=19см.

Толщина верхней и нижней полок hf=(22-15.9).0.5=3см.

Ширина ребер: средних – 2.9см, крайних – 3см.


2.1.4 Характеристики прочности бетона и арматуры

Плита изготавливается из тяжелого бетона класса В40, имеет предварительно напрягаемую рабочую арматуру класса А-VI с электротермическим натяжением на упоры форм. К трещиностойкости плиты предъявляются требования 3-ей категории. Изделие подвергают тепловой обработке при атмосферном давлении.

Бетон тяжёлый класса В40

Призменная прочность бетона нормативная: Rbn=Rb,ser=29МПа, расчётная Rb=22МПа, коэффициент условий работы бетона gb2=0.9; нормативное сопротивление при растяжении Rbtn=Rbt,ser=2.1МПа, расчётное Rbt=1.4МПа; начальный модуль упругости бетона Eb=32.5*103МПа.

Передаточная прочность бетона Rbp устанавливается так, чтобы при обжатии отношение напряжений sbp/RbpЈ0.75.

Арматура продольная класса A-VI

Нормативное сопротивление Rsn=Rs,ser=980МПа,

Расчётное сопротивление Rs=225МПа,

Модуль упругости Es=1.9*105МПа.

Предварительное напряжение арматуры назначаем таким образом, чтобы выполнялись условия Строительство железобетонных перекрытий. При электротермическом способе натяжения:


Строительство железобетонных перекрытий

Строительство железобетонных перекрытий

Строительство железобетонных перекрытий


Принимаем ssp=600МПа.

Определяем коэффициент точности натяжения арматуры Строительство железобетонных перекрытий


Строительство железобетонных перекрытий


где n – число стержней напрягаемой арматуры, принимаем n=8.

Строительство железобетонных перекрытий

Строительство железобетонных перекрытий.


При благоприятных влияниях предварительного напряжения gsp=1-0.1=

=0.9. При проверке по образованию начальных трещин в верхней зоне плиты g'sp =1+0.1=1.1. Значение предварительного напряжения с учётом точности натяжения арматуры составит 0.9*600=540МПа.


2.1.5 Расчёт прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси

При расчёте прочности, сечение плиты принимается тавровым (полка нижней растянутой зоны в расчёт не вводится). Размеры сечения показаны на рисунке 2б.

Вычисляем:


Строительство железобетонных перекрытий


Находим Строительство железобетонных перекрытий

Высота сжатой зоны сечения:

Строительство железобетонных перекрытийследовательно, нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки, и сечение рассчитывается как прямоугольное шириной bf’=207см. Вычисляем характеристики сжатой зоны


ω=0,85-0,008·Rb=0,85-0,008·22·0,9=0,69


Вычисляем граничную высоту сжатой зоны


ξR=Строительство железобетонных перекрытий


где σSR=Rs+400- σSP2

σSP=0,6Rsn=0,6·785=471 МПа

σSP2=γsp· σSP·0,7=0,84·471·0,7=276,95 МПа

σSR=680+400-276,95=803,1 МПа

Поскольку соблюдается условие x<xR (0.034<0.43), то расчётное сопротивление арматуры умножается на коэффициент условий работы gs6:


Строительство железобетонных перекрытий


где h=1.15 – коэффициент, принимаемый равным для арматуры класса A-V.


Строительство железобетонных перекрытий


Требуемую площадь сечения рабочей арматуры определяем по формуле:


Строительство железобетонных перекрытий


где h=1-0.5x=1-0.5*0.058=0.971.

Принимаем в качестве предварительно напряжённой продольной рабочей арматуры три стержня арматуры класса A-V 3Ж16мм с общей площадью Asp=6,03см2. Арматура устанавливается в четвертом слева и крайних рёбрах плиты.


2.1.6 Расчёт прочности плиты по наклонным сечениям

По конструктивным требованиям в многопустотных плитах высотой не более 30см поперечная арматура не устанавливается, если она не нужна по расчету. Проверим необходимость постановки поперечной арматуры расчетом. Проверяем условие: QЈ 0.3jw1jb1Rb b h0,

где Q – поперечная сила на опоре от расчетной нагрузки; Q=52,37кН,

jw1=1, так как поперечная арматура отсутствует;

jb1=1-0.01Rb=1-0.01*22=0.78.

Условие:

52,37<0.3*1*0.78*22*10-1*49,7*19,

52,37кН<486,13кН, выполняется,

следовательно, прочность плиты по наклонной полосе между наклонными трещинами обеспечена.

Поперечную арматуру в плите можно не устанавливать, если выполняются условия:

а) QmaxЈ2.5*Rbt*b*h0; Qmax=Q.

52,37<2.5*1.4*10-1*49,7*19,

52,37кН<330,51кН, условие выполняется.

б) Q1ЈMb1/c, Q1=Qmax-q1*c=52,37-11,88*0.475=46,73кН,

где с - проекция наклонного сечения, принимаем:


с=2,5h0=2,5*19=47,5см;

q=gp*b*gf=8,334*1,5*0,95=11,88кН/м,

Мb1=jb4(1+jn)gb2Rbt*b*h02;


jb4=1.5- для тяжелого бетона; jn=0;


Строительство железобетонных перекрытий


где Р=Asp(ssp-100)=5,96*(540-100)*0.1=262кН – усилие предварительного обжатия,

100МПа – минимальное значение суммарных потерь предварительного напряжения.

Принимаем jn=0.5.


Мb1=1,5*(1+0,22)*0,9*1,4*10-1*49,7*192=4137кН*см.

Мb1/с=4137/47,5=87,09кН.


Условие Q1ЈМb1/с:

46,73кН<87,09кН выполняется,

следовательно, поперечную арматуру в плите не устанавливаем.

На приопорных участках длиной l/4 арматуру устанавливаем конструктивно Ж4 Вр-I с шагом S=h/2=22/2=11см, в средней части пролёта поперечную арматуру не устанавливаем.


2.2 Расчет плиты по предельным состояниям второй группы


2.2.1 Геометрические характеристики сечения

При расчёте по 2-ой группе предельных состояний в расчёт водится двутавровое сечение плиты (рисунок 2в).

Площадь приведённого сечения:


Строительство железобетонных перекрытий


расстояние от нижней грани до центра тяжести приведённого сечения:

Строительство железобетонных перекрытий

момент инерции сечения:


Строительство железобетонных перекрытий


момент сопротивления сечения:


Строительство железобетонных перекрытий


упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне


Строительство железобетонных перекрытий


здесь g=1.5 для двутаврового сечения при 2<bf/b=207/49,7=4,2<6,0.

Упругопластический момент по растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия Wpl’=Wpl=20343см3.

Расстояния от ядровых точек – наиболее и наименее удалённой от растянутой зоны (верхней и нижней) – до центра тяжести сечения:


Строительство железобетонных перекрытий


2.2.2 Потери предварительного напряжения

Расчёт потерь выполняем в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84*. Коэффициент точности натяжения арматуры принимаем gsp=1.0.

Потери s1 от релаксации напряжений при электротермическом натяжении высокопрочных канатов:

s1=0.03*ssp=0.03*600=18МПа.

Потери s2 от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами равны нулю, так как при пропаривании форма с упорами нагревается вместе с изделием.

Потери от деформации анкеров s3 и формы s5 при электротермическом способе равны нулю. Поскольку арматура не отгибается, потери от трения арматуры s4 также равны нулю.

Усилие обжатия Строительство железобетонных перекрытий

Эксцентриситет силы Р1 относительно центра тяжести сечения еор=у0-а=11-3=8см. Определим сжимающие напряжения в бетоне:


Строительство железобетонных перекрытий


где Mg=q*l2/8=(2,07*3,0)*6,42/8=31,8кНм – изгибающий момент в середине пролета плиты от собственного веса,

l=6,4м – расстояние между прокладками при хранении плиты.

Устанавливаем значение передаточной прочности бетона из условия sbp/RbpЈ0.75, но не менее 0.5В (В - класс бетона):


Строительство железобетонных перекрытий0,78МПа,

0,5 B=0,5*40=20МПа.


Принимаем Rbp=20МПа, тогда:


Строительство железобетонных перекрытий


при расчёте потерь от быстронатекающей ползучести s6 при


Строительство железобетонных перекрытий < Строительство железобетонных перекрытий

Строительство железобетонных перекрытий


Итак, первые потери slos1=s1+s6=18+0,79=18,79МПа.

С учётом потерь slos1:


Р1=Аsp(ssp-slos1)=5,96*(600-18,79)*10-1=346,4МПа.

Строительство железобетонных перекрытий


Отношение Строительство железобетонных перекрытий.

Из вторых потерь s7…s11 при принятом способе натяжения арматуры учитываются только потери s8 от усадки бетона и потери s9 от ползучести бетона.

Для тяжёлого бетона классов В40 и ниже s8=40МПа.

Так как sbp/Rbp<0.75 то s9=127.9*sbp/Rbp=112,5*0,029=3,26МПа.

Вторые потери slos2=s8+s9=40+3,26=43,26МПа.

Полные потери slos=slos1+slos2=18,79+43,26=62,05МПа<100МПа, принимаем slos=100МПа.

Усилие обжатия с учётом полных потерь:


Р2=Аsp(ssp-slos)=5,96*(600-100)*10-1=298кН.


2.2.3 Расчёт по образованию нормальных трещин

Образование нормальных трещин в нижней растянутой зоне плиты не происходит, если соблюдается условие Mn=71,065кН*мЈMcrc (Mcrc – момент образования трещин):


Строительство железобетонных перекрытий


Поскольку Mn<Mcrc (71,065<79,52), то в нижней зоне плиты трещины не образуются.

Проверим, образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты от усилия предварительного обжатия. Расчётное условие:Строительство железобетонных перекрытий


Строительство железобетонных перекрытий


здесь Rbt,p=1МПа – нормативное сопротивление бетона растяжению, соответствующее передаточной прочности бетона Rbp=20МПа;

Р1 - принимается с учётом потерь только s1, Р1=346,4кН;

Mg – изгибающий момент в середине пролёта плиты от собственного веса, Mg=31,8кН*м.

Вычисляем: 1.12*346,4*(8-5,72)Ј1*10-1*20343,5+31,8, 884,57кН*см<2066,2кН*см.

Условие выполняется, значит, начальные трещины в верхней зоне плиты от усилия предварительного обжатия не образуются.


2.2.4 Расчёт прогиба плиты

Для однопролётной шарнирно опертой балочной плиты прогиб можно определить по формуле:


Строительство железобетонных перекрытий


где 1/r – кривизна оси элемента при изгибе. Кривизна оси элемента, где не образуются трещины при длительном действии нагрузки:


Строительство железобетонных перекрытий


где jb1=0.85 – коэффициент, учитывающий снижение жесткости под влиянием неупругих деформаций бетона растянутой зоны;

jb2 – коэффициент, учитывающий снижение жёсткости (увеличение кривизны) при длительном действии нагрузки под влиянием ползучести бетона сжатой зоны при средней относительной влажности воздуха выше 40%, равна 2; jb2 – то же, при кратковременной нагрузке равна 1.


Строительство железобетонных перекрытий


Так как в растянутой зоне плиты трещины не образуются, то кривизна оси (без учета влияния выгиба):


Строительство железобетонных перекрытий


где Строительство железобетонных перекрытий – кривизна соответственно от кратковременных и от постоянных и длительных нагрузок,


Строительство железобетонных перекрытий


Тогда прогиб будет равен:


Строительство железобетонных перекрытий


От постоянной и длительной временной нагрузок:


Строительство железобетонных перекрытий


Тогда прогиб будет равен:


Строительство железобетонных перекрытий


Тогда полный прогиб будет равен:


Строительство железобетонных перекрытий


2.3 Проверка панели на монтажные нагрузки


Панель имеет четыре монтажные петли из стали класса А-1, расположенные на расстоянии 70см от концов панели (рисунок 3а). С учётом коэффициента динамичности kd=1.4 расчётная нагрузка от собственного веса панели:


Строительство железобетонных перекрытий


где Строительство железобетонных перекрытийсобственный вес панели; bп – конструктивная ширина панели; hred – приведённая толщина панели; r - плотность бетона.

Расчётная схема панели показана на рисунке 3б. Отрицательный изгибающий момент консольной части панели:


Строительство железобетонных перекрытий


Этот момент воспринимается продольной монтажной арматурой каркасов. Полагая, что z1=0.9*h0=0.9*19=17.1см, требуемая площадь сечения указанной арматуры составляет:


Строительство железобетонных перекрытий


что значительно меньше принятой конструктивно арматуры 3Ж16 А-II, Аs=5,96см2.

При подъёме панели вес её может быть передан на две петли. Тогда усилие на одну петлю составляет


Строительство железобетонных перекрытий


Площадь сечения арматуры петли


Строительство железобетонных перекрытий


принимаем конструктивно стержни диаметром 14 мм, Аs=1,539см2.


3. Проектирование неразрезного ригеля


3.1 Определение нагрузок


Предварительно задаёмся размерами сечения ригеля


Строительство железобетонных перекрытий

Строительство железобетонных перекрытий


Длина ригеля в середине пролёта Строительство железобетонных перекрытий

Длина крайнего ригеля Строительство железобетонных перекрытий

Из таблице 1, постоянная нагрузка на 1м2 ригеля равна:

- нормативная Строительство железобетонных перекрытий Па

- расчётная Строительство железобетонных перекрытийПа

временная нагрузка

- нормативная Строительство железобетонных перекрытий Па

- расчётная Строительство железобетонных перекрытийПа. Нагрузка от собственного веса ригеля:


Строительство железобетонных перекрытий

Строительство железобетонных перекрытийСтроительство железобетонных перекрытий с учётам коэффициента Строительство железобетонных перекрытий

Строительство железобетонных перекрытийСтроительство железобетонных перекрытийс учётом коэффициента Строительство железобетонных перекрытий

Итого Строительство железобетонных перекрытий Строительство железобетонных перекрытий


Временная с учётом коэффициента Строительство железобетонных перекрытий


Строительство железобетонных перекрытийСтроительство железобетонных перекрытий


Полная расчётная нагрузка


Строительство железобетонных перекрытийСтроительство железобетонных перекрытий

Строительство железобетонных перекрытий


3.1.1 Вычисление изгибающих моментов в расчётной схеме

1)Вычисляем опорные моменты и заносим в таблицу

2)Вычисляем опорные моменты при различных схемах загружения и заносим в таблицу.


Таблица 2 – Ведомость усилий в ригеле

№ п/п Схема загружения Опорные моменты


М21 М23 М32
1

Строительство железобетонных перекрытий

Строительство железобетонных перекрытий

Строительство железобетонных перекрытий

2

Строительство железобетонных перекрытий

Строительство железобетонных перекрытий

Строительство железобетонных перекрытий

3

Строительство железобетонных перекрытий

Строительство железобетонных перекрытий

Строительство железобетонных перекрытий

4

Строительство железобетонных перекрытий

Строительство железобетонных перекрытий

Строительство железобетонных перекрытий

нагр

Опорные моменты Пролётные моменты Поперечные силы

М21 М23 М32 М1 М2 Q1 Q21 Q23
1+2 208,46 109,02 109,02 159,34 12,64 130,61 198,41 82,48
1+3 142,78 149,03 149,03 217,11 83,76 61,75 110,21 157,83
1+4 235,51 181,92 138,36 148,94 50,87 126,22 202,8 157,83
(1+4)' 164,85 164,85 132,67 176,96 69,82 137,71 191,31 152,38

Вычисляем пролётные моменты и поперечные силы


1) Строительство железобетонных перекрытий кН.

Строительство железобетонных перекрытийкН Строительство железобетонных перекрытийм.

Строительство железобетонных перекрытий кНм.

Строительство железобетонных перекрытий кНм.

Строительство железобетонных перекрытийкН

Строительство железобетонных перекрытий кНм.

2) Строительство железобетонных перекрытий кН.

Строительство железобетонных перекрытийкН Строительство железобетонных перекрытийм.

Строительство железобетонных перекрытий кНм.

Строительство железобетонных перекрытий кНм.

Строительство железобетонных перекрытийкН

Строительство железобетонных перекрытий кНм.

3) Строительство железобетонных перекрытий кН.

Строительство железобетонных перекрытийкН Строительство железобетонных перекрытийм.

Строительство железобетонных перекрытий кНм.

Строительство железобетонных перекрытий кНм.

Строительство железобетонных перекрытийкН

Строительство железобетонных перекрытий кНм.

3.1.2 Перераспределение моментов под влиянием образования пластических шарниров

Наибольший опорный момент уменьшаем на 30% по схеме загружения 1+4


Строительство железобетонных перекрытийкНм

Строительство железобетонных перекрытий кНм

Строительство железобетонных перекрытийкНм.

Строительство железобетонных перекрытий кНм.

Строительство железобетонных перекрытий кНм


Находим поперечные силы


Строительство железобетонных перекрытий кН.

Строительство железобетонных перекрытийкН Строительство железобетонных перекрытийм.

Строительство железобетонных перекрытий кНм.

Строительство железобетонных перекрытий кНм.Строительство железобетонных перекрытийкНм.

Строительство железобетонных перекрытийкН

Строительство железобетонных перекрытий кН. Строительство железобетонных перекрытийм.

Если Вам нужна помощь с академической работой (курсовая, контрольная, диплом, реферат и т.д.), обратитесь к нашим специалистам. Более 90000 специалистов готовы Вам помочь.
Бесплатные корректировки и доработки. Бесплатная оценка стоимости работы.
Подробнее

Поможем написать работу на аналогичную тему

Получить выполненную работу или консультацию специалиста по вашему учебному проекту

Похожие рефераты: