Строительство железобетонных перекрытий
Для определения площади продольной арматуры находим
αm=
Из таблицы находим η=0,963
Аs= см2
Принимаем 2Ж16 АIII с см2
Консоль армируют горизонтальными хомутами Ж6 АI с см2, с шагом S=10 см (при этом см и ) и отгибами 2Ж16 AIII As=4,02 см2.
Проверяем прочность сечения консоли по условию
;
;
.
®прочность обеспечена.
4.6 Расчёт стыка колонны
Рассчитываем стык колонны между первым и вторым этажом. Колонны стыкуют сваркой стальных листов между которыми устанавливаются при монтаже центрирующая прокладка толщиной 5 мм. Расчётное усилие в стыке принимаем по усилиям второго этажа N=642,73 кН. Концы колонны усиливают сварными сетками косвенного армирования, т.к. продольная арматура колонн в зоне стыка обрывается. Сварные сетки из арматуры класса АI ds=6 мм. Количество сеток не менее 4-х штук.
Находим коэффициент косвенного армирования
где - соответственно количество стержней, площадь сечения и длина стержня вдоль осей х и у (т.е. в продольном и поперечном направлении)
Назначаем размеры ячеек сетки колонны. При размерах сечения шаг сеток должен удовлетворять соотношению . При шаг ( мм.) принимаем равным s=55 мм. Число стержней , длина стержня (считая выступы по 10 мм) равна при этом см2. площадь сечения одного стержня d=6мм см2, при шаге s=10см=100 мм косвенный коэффициент армирования равен:
Рис. 6 Конструкция стыка колонны
Коэффициент эффективности косвенного армирования где
®
Приведённая призменная прочность бетона
Площадь сечения смятия площадки (пластинки) определяется из условия прочности на смятие
®см2.
Для квадратной пластинки см, принимаем пластинку размером 8х8х0,5 см.
4.7 Расчёт стыка ригеля с колонной
Рис. 7 Стык ригеля с колонной
Рассматриваем вариант бетонированного стыка ригеля с колонной, в этом случае изгибающий момент на опоре воспринимается соединительными стержнями в верхней растянутой зоне и бетоном, заполняющим полость между торцом ригеля и колонной. Принимаем для замоноличивания бетон класса B40, стыковые стержни из арматуры АII. Изгибающий момент ригеля на грани колонны М=235,51 кН. Ригель сечением 50х15 см, рабочая высота сечения .
αm=
Из таблицы находим η=0,725. Площадь сечения стыковых надопорных стержней
Аs= см2
Принимаем арматуру 4Ж32 см2.
Определяем длину сварных швов стыковых стержней к закладным деталям ригеля. Усилие растяжения в стыке равно:
кН.
Требуемая суммарная длина сварных швов при высоте катета сварного шва мм, где - диаметр стыковых стержней
Расчётное сопротивление сварных швов составит
где 1,3 вводится для обеспечения надёжной работы сварных швов в случае перераспределения опорных моментов вследствие пластических деформаций.
При 4-х стыковых стержнях и двусторонних швах длина каждого шва составит:
см
Конструктивное требование см, принимаем .
Находим длину стыковых стержней (складывается из размера сечения колонны, двух зазоров между колонной и торцами ригелей и 2-х длин сварных швов).
см.
Закладная деталь приваривается к верхним стержням каркаса при изготовлении арматурных каркасов. Приняв ширину закладной детали равной ширине ригеля 150 мм и расчётное сопротивление металла растяжению ,находим её толщину.
см,
принимаем толщину при этом площадь пластины равна см2.
Длина закладной детали принимается из условия приварки верхних и нижних опорных стержней каркасов и не менее см, принимаем см.
5. Расчёт и конструирование отдельного железобетонного фундамента
Фундамент для колонны принимаем сборный, стаканного типа. Размеры фундамента принимаем в зависимости от геологических условий места строительства в разделе «Расчёт оснований и фундаментов»
Принимаем бетон класса B20, арматуру класса АIII. Высота фундамента составляет , размеры квадратного фундамента в плане 2,7х2,7 м. Рабочая высота сечения м.
Давление на грунт от расчётной нагрузки по II ГПС составляет
кПа.
Определяем изгибающие моменты в сечениях
кНм.
кНм.
кНм.
Площади сечений арматуры
см2
Принимаем нестандартную сетку с одинаковой в обоих направлениях рабочей арматурой 15Ж10 АI с шагом s=14 см. см2.
Процент армирования расчётного сечения
6. Расчёт и конструирование монолитного перекрытия
6.1 Компоновка ребристого монолитного перекрытия
Проектируем монолитное ребристое перекрытие с продольными главными балками и поперечными второстепенными балками. При этом пролёт между осями рёбер равен (второстепенные балки располагаем через пролёта главной балки). Предварительно задаёмся размерами сечений балок:
главная балка см. Принимаем см, см, принимаем см.
второстепенная балка см. Принимаем см, см, принимаем см.
6.2 Расчёт многопролётной плиты монолитного перекрытия
6.2.1 Расчётный пролёт и нагрузки
Рис. 8 Монолитная плита ребристого перекрытия
Бетон класса В25 МПа, МПа.
Арматура класса АI Ж6 МПа в сварной рулонной сетке.
Расчётный пролёт плиты равен расстоянию в свету между гранями рёбер в средних пролётах м.
В крайних пролётах при опирании плиты на наружнюю стену
м
где м- привязка оси к внутренней грани стенки.
м – величина опирания плиты на стену.
Расчётный пролёт плиты в продольном направлении м. где 0,25- ширина главной балки.
Отношение пролётов - плита рассчитывается как работающая в коротком направлении.
Таблица - Нагрузки на 1 м2 монолитного перекрытия
№ п/п | Нагрузки | Рн,кПа |
Коэффициент надёжности gf |
P, кПа |
1 |
Постоянная а)собственный вес плиты (мм) б)вес покрытия пола |
1,5 0,85 |
1,1 1,1 |
1,65 0,94 |
Итого постоянная | 2,35 | 2,59 | ||
2 | Временная | 3,5 | 1,2 | 4,2 |
Полная расчётная нагрузка кПа.
Для расчёта многопролётной плиты выделяем полосу шириной 1 м, при этом расчётная нагрузка на 1 м длины с учётом коэффициента кПа.
Изгибающие моменты балки определяем как для многопролётной неразрезной балки шириной 100 см с пролётами, равными шагу второстепенных балок с учётом перераспределения моментов.
Рис. 9 К расчёту плиты ребристого монолитного перекрытия
В средних пролётах и на средних опорах
кНсм
В первом пролёте
кНсм
На первой промежуточной опоре
кНсм
Средние пролёты плиты окаймлены по контуру монолитно связанными с ними балками и под влиянием возникающих распоров изгибающие моменты уменьшаются на 20%, если условие не соблюдается и момент на средней опоре не надо уменьшать на 20%.
6.2.2 Подбор сечений продольной арматуры
В средних пролётах и на средней опоре
см
кНсм
αm=
Из таблицы находим η=0,985
Аs= см2
Принимаем сетку 3Ж6 АI -см2 и соответствующую сетку с шагом 100-200 мм в продольном и поперечном направлении.
В первом пролёте кНсм
αm=
Из таблицы находим η=0,975
Аs= см2
Принимаем сетку 5Ж6 АI -см2 и соответствующую сетку с шагом 100-200 мм в продольном и поперечном направлении.
На первой промежуточной опоре. Сечение работает как прямоугольное.
кНсм
αm=
Из таблицы находим η=0,983
Аs= см2
Принимаем сетку 5Ж6 АI -см2 – две гнутые сетки по 3Ж6 в каждой.
6.3 Расчёт многопролётной второстепенной балки
6.3.1 Расчётный пролёт и нагрузки
Расчётный момент второстепенной балки равен расстоянию в свету между главными балками для средних пролётов.
м
где мм- ширина сечения главной балки.
В крайних пролётах
м
где мм- величина опирания на стенку второстепенной балки.
Расчётные нагрузки на 1 м длины второстепенной балки.
постоянная от веса плиты и пола кН/м.
постоянная для балки сечением 20х40 кН/м.
с учётом кН/м.
временная с учётом коэффициента кН/м.
полная кН/м.
Рис. 10 К расчёту второстепенной балки
6.3.2 Расчётные усилия
Изгибающие моменты балки определяем как для многопролётной неразрезной балки с учётом перераспределения моментов.
В средних пролётах и на средних опорах
кНсм
В первом пролёте
кНсм
На первой промежуточной опоре
кНсм
Отрицательный момент во втором пролёте на расстоянии от опоры определяется по формуле
где - коэффициент определяемый в зависимости от отношения можно принять равным 40 % от момента на промежуточной опоре.
кНсм.
Поперечные силы:
на крайней опоре кН
на первой промежуточной опоре кН
справа от опоры кН
6.3.3 Определение высоты балки
Высоту сечения определяем по опорному моменту при , поскольку на опоре момент определяют с учётом образования пластического шарнира. Находим .На опоре момент отрицательный- полка ребра в растянутой зоне. Сечение работает как прямоугольное с шириной ребра см.
см
см
Принимаем см, см, см.
В пролётах сечение тавровое с полкой в сжатой зоне. Расчётная ширина полки при равна см.
6.3.4 Расчёт прочности по сечениям нормальным к продольной оси
Сечение в средних пролётах и на средних опорах
кНсм
αm=
Из таблицы находим η=0,995;