Xreferat.com » Рефераты по строительству » Несущие конструкции одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами среднего режима работы (в doc-е вставка CorelDraw11)

Несущие конструкции одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами среднего режима работы (в doc-е вставка CorelDraw11)

(1355,32 + 275,4) = - 0,098 м

- при третьей комбинации усилий

е0 = - 53,49 / (1953,18 + 275,4) = - 0,024 м

Так как е0 = 0,022м af / 6 = 3 / 6 = 0,5 м, то краевое давление вычисляем по формуле

- при первой комбинации усилий

Р1 = Nnf*n 1+ 6 е0 = 1807,4*0,95 1 + 6 * 0,022 = 221,3 кН/м2

аf * bf аf 2,7* 3 3

что меньше 1,2R = 421 кН/м2; где Nnf = Nn + Gnf =1532+275,4= 1807,4 кН

Р2 = 1807,4*0,95 1 - 6 * 0,022 = 202,65 кН/м2 0,8 R = 281 кН/м2

2,7* 3 3

- при второй комбинации усилий

Nnf = 1355,32 + 275,4 = 1630,72 кН

Р1 = 1630,72*0,95 1 + 6 * (-0,098) = 153,77 кН/м2 1,2 R = 421 кН/м2

2,7* 3 3

Р2 = 1630,72*0,95 1 - 6 * (-0,098) = 228,74 кН/м2 0,8 R = 281 кН/м2

2,7* 3 3

- при третьей комбинации усилий

Nnf = 1953,18 + 275,4 = 2228,58 кН

Р1 = 2228,58*0,95 1 + 6 * (-0,024) = 248,8 кН/м2 1,2 R = 421 кН/м2

2,7* 3 3

Р2 = 2228,58*0,95 1 - 6 * (-0,024) = 273,9 кН/м2 0,8 R = 281 кН/м2

2,7* 3 3

Максимальное значение эксцентриситета е0 = 0,022 м 0,1аf = 0,1*3=0,3 м, поэтому можно считать, что существенного поворота подошвы фундамента не будет т защемление колонны обеспечивается заделкой ее в стакане фундамента.


Расчет тела фундамента.

Глубина заделки в фундамент приняли hз = 800мм, что удовлетворяет условно по заделке арматуры hз 30d1 + = 30 * 18 + 50 = 590 мм (где d1= 18мм – диаметр продольной арматуры крайней колонны).

Принимая толщину стенок стакана поверху 225мм и зазор 75 мм, размеры подколонника в плане будут:

ас = hс + 2*225 + 2*75 = 800 + 450 + 150 = 1400 мм

bс = bс + 2*225 + 2*75 = 500 + 450 + 150 = 1100 мм

Высота подколонника hз = 800мм, уступы высотой по 300 мм.

Момент, действующий от расчетных нагрузок на уровне низа подколонника М1=М4+Q4*hз - М = 45,11+26,29*0,8–39,11=27,03кН*м


Эксцентриситет е01 = М1 = 27,03 = 0,015м hс = 0,8 = 0,13 м

N 1761,82 6 6


Расчет продольной арматуры подколонника.

Толщину защитного слоя бетона принимаем не менее 50мм, берем расстояние от наружной грани стенки стакана до центра тяжести сечения арматуры аb = аb= 6cм. Расчетный эксцентриситет продольной силы относительно арматуры Аs

е = е01 + ас / 2 – а = 0,015 + 1,4/2 – 0,06 = 0,655м = 65,5см

Площадь сечения продольной арматуры

Аs = Аs= n * N*е– Rb* b2* S0 = 0,95*1761820*65,5 – 7,5(100)*1,1*17,2=

Rs * z 280(100)*128

где zs = ас – аb - аb=140 – 6 – 6 = 128см; для коробчатого сечения

S0 = 0,5 (bс * hо2 – ас * bо * zs) = 0,5 (110*1942 - 90*60*128)=17,2*105 см3

Размеры днища стакана ао = 900, bо = 600 мм; Rb = 7,5 МПа – для бетона класса В12,5; b2 = 1,1

Аs = Аs= - 365,3 0.

Из конструктивных соображений принимаем минимальную площадь сечения продольной арматуры при = 0,001:

Аs = Аs= 0,001 Аb = 0,001(140*110 – 90*60) = 10 см2

Принимаем 7 14 А II, Аs = 10,77 см2


Расчет поперечного армирования подколонника.

Поперечное армирование проектируем в виде горизонтальных сеток С-3 из арматуры класса А-I, шаг сеток принимаем S=150 мм hс / 4 = 800 / 4 = 250 мм. В пределах высоты подколонника располагается шесть сеток С-2 и две С-3 конструктивно под днищем стакана.

При е = е01 = 0,015м hс / 2 = 0,8 / 2 = 0,4 м расстояние У от оси колонны до условной оси поворота колонны принимают У=0,015 м, площадь сечения поперечной арматуры стенок стакана Аsw определяют по формуле: Аsw = 0,8 [М + Qhз - Nhc/2 – Gw(е + у)] n =

Rs * zх

= 0,8 [45,11+26,29*0,75-1761,82*0,4-74,5(0,525+0,015)]*0,95 0

225*103*2,8

где hз = hз - = 800 – 5 = 95 см; Rs = 225 МПа = 225*103 кН/м3 – для арматуры класса А-I; zх – сумма расстояний от обреза фундамента до плоскости каждой сетки в пределах расчетной высоты, равная:

zх = 0,05+0,25+0,4+0,55+0,7+0,85 = 2,8м

По конструктивным соображениям принимают для сеток поперечные стержни 8 мм из стали класса А-I.


Расчет нижней части фундамента.

Определяем напряжения в граните под подошвой фундамента при сочетаниях от расчетных нагрузок без учета массы фундамента и грунта на его уступах. Расчет ведем на действие третьей комбинации усилий, при которой от нормативных нагрузок были получены большие напряжения в грунте, чем при первой и второй комбинациях:

Р1 = N + М n = 2228,58 + (-61,52) *0,95 = 246,94 кН/м2;

Аf Wf 8,1 4,05

Р2 = N - М n = 2228,58 - (-61,52) *0,95 = 275,8 кН/м2;

Аf Wf 8,1 4,05

Рабочую высоту плиты у основания подколонника из условия прочности на продавливание вычисляем по формуле:


- bс + ас + 1 N + bс + ас 2

4 2 k*Rbt*b2+psf 2

где psf = р1 = 247 кН/м2 k = 1;

Rbt*b2 = 1,1*0,66 = 0,726 МПа = 726 кН/м2;

N = р1(аf * bf – ас* bс) = 247 (3*2,7 – 1,1*1,4) = 1620 кН

- 1,2 + 1,4 + 1 1620 + 1,1 + 1,4 2 = 0,25м

4 2 1*726+247 2

из конструктивных соображений принятая общая высота плиты h=60см, уступы по 30 см, hо = h – а = 60 – 5 = 55 см.

Расчет рабочей арматуры сетки нижней плиты в напрвление

длинной стороны аf.

Расчетный изгибающий момент в сечении 1-1, проходящем по грани bс подколонника

М1-1 = рм112* bf / 2 = 243,1*0,82*2,7/2 = 210 кН*м = 210*105 Н*см

рм1= 0,5(р1 + р1-1) = 0,5(246,94 + 239,24) = 243,1 кН/м2

р1-1= р1 – (р1 – р2) а1 / аf = 246,94 – (246,94 – 275,8) * 0,95 / 3=239,24 кН/м2

Требуемое сечение арматуры Аs = М1 = 210*105 = 15,2см2

0,9 Rs * bо 0,9*280(100)*55

назначая шаг стержней S = 200 мм, на ширине bf = 2,7 м укладываем 14 стержней; принимаем 16 12 А-II, Аs = 15,83 см2

Процент армирования:

 = 15,83 * 100 = 0,11% min = 0,1%

270*55

Изгибающий момент в сечении 2-2, проходящем через точку пересечения грани призмы продавливания с арматурой нижней сетки плиты,

М2-2 = рм2* а22 * bf = 247,89*0,22 * 2,7 = 13,4 кН*м

  1. 2

рм2 = 0,5 (р1 + р2-2) = 0,5 (246,94 + 248,84) = 247,89 кН/м2

р2-2= р1 – (р1 – р2) а2 / аf = 246,94 – (246,94 – 275,49) *0,2 / 3 = 248,84кН/м2

Требуемая площадь сечения арматуры

Аs = М2 = 13,4*105 = 2,13см2

0,9 Rs * bо 0,9*280(100)*25

Расчет рабочей арматуры сетки плиты в направлении

короткой стороны bf.

Среднее давление в грунте под подошвой фундамента

рм = 0,5 (р1 + р2) = 0,5 (246,94 + 275,49) = 261,2 кН/м2

Изгибающий момент в сечении 3-3, проходящем по грани подколонника,

М3-3 = рм * b12 * аf = 261,2 * 0,82 * 3 = 250,75 кН*м

  1. 2

Требуемая площадь сечения арматуры

Аs = М3 = 250,75*105 = 18,1см2

0,9 Rs * bо 0,9*280(100)*55

При шаге стержней 200 мм на длине аf = 3м принимаем 17 12 А-II,

Аs = 19,23 см2

Процент армирования:

 = 19,23 * 100 = 0,12% min = 0,1%

300*55


6. Проектирование стропильной фермы

с параллельными поясами.

Ферма проектируется предварительно напряженной на пролет 36м., цельной при шаге ферм 12м. Геометрическая схема показана на рис.

Напрягаемая арматура нижнего пояса и второго раскоса из канатов класса К-7 15мм с натяжением на упоры:

Rs,ser = 12950 МПа; Rs = 1080 МПа; Еs = 180000 МПа.

Сжатый пояс и остальные элементы решетки фермы армируются арматурой класса А-III; Rs = Rsс = 365 МПа (d 10мм);Еs = 200000 МПа;

Хомуты класса А-I, Rs = Rsс = 225 МПа; Rsw = 175 МПа. Бетон тяжелый класса В40; Rb = 22 МПа; Rbt = 1,4 МПа; Rbtn = 2,1 МПа; b2 = 0,9; Eb =

Если Вам нужна помощь с академической работой (курсовая, контрольная, диплом, реферат и т.д.), обратитесь к нашим специалистам. Более 90000 специалистов готовы Вам помочь.
Бесплатные корректировки и доработки. Бесплатная оценка стоимости работы.

Поможем написать работу на аналогичную тему

Получить выполненную работу или консультацию специалиста по вашему учебному проекту
Нужна помощь в написании работы?
Мы - биржа профессиональных авторов (преподавателей и доцентов вузов). Пишем статьи РИНЦ, ВАК, Scopus. Помогаем в публикации. Правки вносим бесплатно.

Похожие рефераты: