Конструирование и расчет основных несущих конструкций

Министерство образования РФ

Вятский Государственный Университет

Инженерно-строительный факультет

Кафедра строительных конструкций

Несущие деревянные конструкции c соединениями на нагельных коннекторах
Пояснительная записка

Курсовой проект по дисциплине
«Конструкции из дерева и пластмасс»

ТПЖА.0200.139

Разработал студент ________________ / Усов И.Н. /

(подпись)

Руководитель ________________ / Исупов С.А. /

(подпись)

Проект защищен с оценкой «________» «___» _____ 2004 г.

Киров, 2004

Вятский государственный университет

Инженерно-строительный факультет

Кафедра строительных конструкций

Задание

на курсовой проект по дисциплине «Конструкции из дерева и пластмасс»

ТЕМА: Конструирование и расчет основных несущих конструкций
однопролетного одноэтажного промышленного здания из дерева

Студент: Усов И.Н. группы С-55

Пролет здания, м 17

Шаг несущих конструкций, м 6

Длина здания, м 42

Высота колонны, м 4

Условия эксплуатации AI, AII, согласно [1, табл. 1]

Район строительства г. Н. Новгород

Характеристика конструкций:

1. Плита покрытия:

• Ширина плиты покрытия 1.600 м

• Нижняя обшивка – фанерные листы 8 мм

• Пароизоляция – полиэтиленовая пленка

• Утеплитель URSA (g = 100 кг/м³, d = 100 мм)

• Каркас – деревянный с продольными ребрами составного сечения, с соединениями
  на нагельных пластинах, с диаметром нагелей 6 мм

• Обрешетка доска необрезная, d = 25 мм

• Кровля 3 слоя рубероида на битумной мастике

2. Стропильная ферма треугольного очертания с соотношением высоты к длине как 1:6.

• Верхний пояс – деревянный, составного сечения, с соединениями на нагельных пластинах, с диаметром нагелей 6 мм

• Нижний пояс металлический, из треугольного профиля

• Стойки деревянные брусчатые

• Раскосы металлические, круглого сечения

3. Колонна составного сечения, с соединениями на нагельных пластинах,
с диаметром нагелей 6 мм

Дата выдачи задания:

Дата сдачи курсового проекта:

Руководитель: _________________________________________ / Исупов С.А. /

(подпись)

Задание принял: ________________________________________ / Усов И.Н. /

(подпись)

РЕФЕРАТ

Усов И.Н. Конструкции из дерева и пластмасс: ТПЖА.02.00.139 ПЗ: Курс. Проект / ВятГУ, каф. Строительных конструкций; рук. С.А. Исупов. Несущие деревянные конструкции с соединениями на нагельных коннекторах – Киров, 2004 г., Гр.ч. 1 л. Ф. А1; ПЗ – 30 с., 8 табл.,12 рис., 6 источников.

Объект исследования и разработки – конструирование и расчет основных несущих конструкций однопролетного одноэтажного промышленного здания.

СОДЕРЖАНИЕ

Введение

1. Компоновка основных несущих конструкций

2. Проектирование плиты покрытия

2.1. Сбор нагрузок

2.2. Конструктивный расчет продольного ребра

3. Проектирование стропильной фермы

3.1. Сбор нагрузок

3.2. Статический расчет фермы

3.3. Конструктивный расчет верхнего пояса

3.4. Расчет нижнего пояса фермы

3.5. Расчет элементов раскосной решетки

3.6. Расчет и конструирование узлов фермы

3.6.1. Опорный узел

3.6.2. Промежуточный узел фермы по верхнему поясу

3.6.3. Коньковый узел фермы

3.6.4. Промежуточный узел по нижнему поясу

4. Проектирование колонны

4.1. Сбор нагрузок

4.2. Определение изгибающих моментов в колоннах

4.2.1. Расчетные сочетания нагрузок

4.2.2. Конструктивные параметры колонны

4.5. Конструктивный расчет колонны

4.5.1. Расчет колонны при сочетании нагрузок 1а (центральное сжатие)

4.5.2. Расчет колонны при втором сочетании нагрузок (сжатие с изгибом)

4.5.3. Расстановка нагельных пластин

4.6. Проектирование базы колонны

4.6.1. Конструктивный расчет анкерных болтов

4.6.2. Конструктивный расчет башмака колонны

4.6.3. Прочность контактных сопряжений по обрезу фундамента

Список литературы

ВВЕДЕНИЕ

Целью курсового проекта служит получение навыков в конструировании и расчете основных несущих конструкций однопролетного одноэтажного промышленного здания, материалом которых является дерево.

1. Компоновка основных несущих конструкций

Рис. 1. Компоновочные параметры здания

2. Проектирование плиты покрытия

2.1. Сбор нагрузок

Расчет плиты сводится к расчету продольных ребер, совместно воспринимающих всю приложенную к плите нагрузку. Сбор нагрузок осуществляется по предварительно принятым, ориентировочным размерам элементов каркаса и средств соединения. Предварительно принята ширина продольных и поперечных ребер b=12.5 см, высота продольных ребер h₁ =12.5 см – нижний брус, h₂=12.5 см – верхний брус, высота поперечных ребер h₃=12.5 см.

Таблица 1. Сбор нагрузок на плиту покрытия

Вид нагрузки	Нагрузка
	Нормативная, kH	?f	Расчетная, kH
Нижняя обшивка - фанера, 8 мм	0.030	1.1	0.033
Утеплитель 100 кг/м3, 100 мм	0.096	1.3	0.125
Обрешетка доска необрезная, 25 мм	0.125	1.1	0.138
Продольные ребра 100х175	0.167	1.1	0.184
Нагельные пластины Ст6Г6к	0.005	1.1	0.006
Кровля: 3 слоя рубероида	0.021	1.1	0.023
Итого постоянные:	0.444	-	0.508
Снеговая нагрузка	1.680		2.400
ИТОГО:	2.124		2.908

Погонная нагрузка на каждое продольное ребро каркаса, при ширине плиты b_п=160 см:

- нормативная:

;

- расчетная:

Максимальный изгибающий момент:

- нормативный:

;

- расчетный:

2.2. Конструктивный расчет продольного ребра

Материал – сосна 2-го сорта. Определение требуемых геометрических характеристик сечения. Момент сопротивления, из условия обеспечения прочности нормальных сечений по первому предельному состоянию [1]:

R_и = 1,3 кН/см² – расчетное сопротивление древесины 2-го сорта изгибу по [1, табл. 3];

Момент инерции, из условия обеспечения достаточной жесткости ребра как изгибаемого элемента по второму предельному состоянию:

, где

k_f =9.6 – коэффициент, зависящий от вида нагружения и граничных условий;

Е_н = 10⁵ кН/см² – модуль упругости древесины для 2-го предельного состояния [1, п. 3.5];

f_доп = L / 250 = 598 / 250 = 2.392 cм – допустимый прогиб для плит покрытия [1, табл. 16];

Принимаем размеры поперечного сечения ребра из двух составляющих элементов:

Количество связей сдвига на полудлине продольного ребра:

k_т = 1 – коэффициент неравномерности распределения сдвигающих усилий между связями сдвига при изгибе распределенной нагрузкой и расстановке связей сдвига с переменным шагом;

T_c=Т_н*n_н=1.4*6=8.4 кН – несущая способность нагельной пластины;

Т_н=1.4 кН – несущая способность одного нагеля;

n_н=6 – количество нагелей на нагельной пластине Ст6Г6к.

Принимаем количество связей на полудлине: n_c=8. Общее количество связей по всей длине продольного ребра: n_к=2n_c+1=17.

Дополнительная связь устанавливаются в середине пролета для закрепления поперечного ребра и для уменьшения напряжений в верхнем элементе продольного ребра от местного изгиба.

Поверочный расчет принятых конструктивных параметров:

Напряжение в стержне целого сечения:

;

Сдвигающая сила на полудлине стержня:

;

Прогиб целого стержня (без учета сдвигов)

;

Суммарная жесткость средств соединения:

k_c = n_cT_c / d_c = 8 ∙ 8.4 / 0.1 =672.0 кН/см;

Деформативность средств соединения (при n_c = 8):

;

Взаимное смещение элементов (при k_c = 0):

;

Смещение элементов в составном стержне (при n_c = 8):

;

Параметр m_w1 (для определения k_w1):

;

Параметр m_w2 (для определения k_w2):

;

Коэффициент влияния податливости:

;

Параметр m_j (для определения коэффициента k_j):

;

Коэффициент влияния податливости связей:

;

Первое предельное состояние (прочность нормальных сечений):

g_n = 0.95 – коэффициент надежности по назначению для II класса надежности [2, прил. 7*];

Первое предельное состояние (прочность средств соединения):

Второе предельное состояние (прогиб продольного ребра панели):

Определение расчетных координат связей сдвига:

, где

к+1 – порядковый номер связи; к = 0…7.

Определение расстояния между связями:

Расстояние от торца составляющих элементов до первого нагельного коннектора (к = 0) принимается равным: S=9d=5.400 м.

Координаты связей сдвига и расстояния между ними показаны в табл. 2 и на рисунке 2, в.

Таблица 2. Координаты связей сдвига и расстояние между ними

Порядковый номер связи, k	1	2	3	4	5	6	7	8	9
Координаты связей сдвига, X	0.000	23.856	48.098	73.170	99.667	128.511	161.428	202.805	299.000
Расстояние, S	5.400	23.856	24.241	25.072	26.497	28.844	32.917	41.377	96.195

Определение напряжения в сжатой (верхней) зоне верхнего элемента продольного ребра (h₂=12.5 см) от местного изгиба на пролете между нагельными пластинами: S_8-9 =96.195 см:

Суммарные напряжения в верхнем поясе:

Прочность и жесткость продольного ребра с принятыми размерами поперечного сечения и общим количеством связей сдвига на полудлине одной плоскости соединения обеспечены.

а) каркас плиты покрытия

б) узел сопряжения продольного и поперечного ребер каркаса

в) продольное ребро каркаса

Рис. 2. Плита покрытия ПП

3. Проектирование стропильной фермы

Согласно заданию – ферма треугольной формы с расчетным пролетом: L_о=16.800 м,
со стрелой подъема: f = 2.950 м.

Рис. 3. Геометрическая схема фермы

3.1. Сбор нагрузок

Согласно [2], статический расчет стропильной фермы принятой геометрии производится на действие постоянных и снеговой нагрузок (приложенной по всему пролету и на его половине).

Таблица 3. Сбор нагрузок на стропильную ферму

Вид нагрузки	Нагрузка, кН/м2			Погонная нагрузка, кН/м
	Нормативная	?f	Расчетная	Нормативная	Расчетная

Покрытие	0.444		0.508	2.664	3.046
Собственный вес фермы	0.094	1.1	0.104	0.566	0.622
Итого постоянные:	0.538	-	0.611	3.230	3.668
Снеговая нагрузка	1.680		2.400	10.080	14.400
ИТОГО:	2.218		3.011	13.310	18.068

При определении погонной нагрузки учитывается, что шаг несущих конструкций L_к=6.000 м.

Собственный вес фермы:

k_j = 2,5 – коэффициент «собственного веса» фермы, зависящий от типа конструкции.

Коэффициент надежности по нагрузке: γ_f = 1.6, т.к. g/p = 0.092 / 1.648=0.056 < 0.8 [2, п.5.7]

Рис. 4. Расчетная схема фермы

3.2. Статический расчет фермы

Таблица 4. Статический расчет стропильной фермы

Стержень		От единичной нагрузки 1 кН/м			Постоянная нагрузка, q=3.368 kН	Снеговая нагрузка, q=14.400 kH			Расчётное усилие
		Слева	Справа	Пролёт		Слева	Справа	Пролёт
1		2	3	4	5	6	7	8	9
Верхний пояс	1-2	-13.93	-6.630	-20.56	-75.411	-200.592	-95.472	-296.064	-371.475
	2-4	-13.93	-6.630	-20.56	-75.411	-200.592	-95.472	-296.064	-371.475
	4-6	-6.63	-13.930	-20.56	-75.411	-95.472	-200.592	-296.064	-371.475
	6-7	-6.63	-13.930	-20.56	-75.411	-95.472	-200.592	-296.064	-371.475
Нижний пояс	1-3	12.58	6.300	18.88	69.249	181.152	90.720	271.872	341.121
	3-5	6.30	6.310	12.61	46.251	90.720	90.864	181.584	227.835
	5-7	6.30	12.580	18.88	69.249	90.720	181.152	271.872	341.121
Раскосы	2-3	-4.20	0.000	-4.20	-15.405	-60.480	0.000	-60.480	-75.885
	5-6	0.00	-4.200	-4.20	-15.405	0.000	-60.480	-60.480	-75.885
	3-4	7.55	-0.010	7.54	27.655	108.720	-0.144	108.576	136.231
	4-5	-0.01	7.550	7.54	27.655	-0.144	108.720	108.576	136.231

3.3. Конструктивный расчет верхнего пояса

Рис. 5. Расчетная схема верхнего пояса

Предварительные геометрические размеры поперечного сечения составляющих элементов и сечения в целом:

Механические характеристики древесины: сосна 2-го сорта; R_с = R_и = 1.5 кН/см²;Е=450 кН/см²

Характеристики средств соединения: нагельные пластины Ст9Г6к; d = 6 мм; n_н = 9; Т_н = 1.4 кН; Т_с = Т_н d = 1.4 ∙ 9 =12.6 кН; d_с = 0.1 см; D_с= 0.2 см.

Продольная сила: N=371.475 kН; Максимальный изгибающий момент от поперечной нагрузки:

Для уменьшения величины изгибающего момента используется эксцентричное сопряжение панелей верхнего пояса в узлах фермы через жесткие торцевые диафрагмы. Минимально допустимая высота диафрагмы определяется из расчета опорного торца панели на смятие:

Продольная сила передается торцам нижнего и верхнего составляющих элементов – брусьев – для снижения общего количества связей сдвига вследствие восприятия части сдвигающих усилий по плоскости сплачивания торцевыми диафрагмами. При таком загружении появляется эксцентриситет:

x = 0.6 – коэффициент деформационных приращений изгибающих моментов.

Высота опорной диафрагмы:

По конструктивным требованиям:

Расчетная высота диафрагмы принята: h_т = 19.0 см. Геометрический размер диафрагмы 19.5 см, с учетом зазора между брусьями, равный толщине нагельной пластины: t_н.п. =0.5 см.

Определение момента, образуемого за счет эксцентричного сжатия панели верхнего пояса:

Суммарная сдвигающая сила на полудлине плоскости соединения панели верхнего пояса как стержня целого сечения:

от поперечной нагрузки:

от изгибающего момента М_е с учетом нагружения через диафрагмы:

Расчетное количество связей сдвига, необходимое для восприятия сдвигающих сил на полудлине стержня (с учетом их деформационных приращений):

Количество связей сдвига, подлежащих установке (с учетом работы опорных диафрагм, перекрывающих плоскость сплачивания):

k_дq=0.833 – коэфф. работы опорных диафрагм при изгибе под распределенными нагрузками.

Поверочный расчет принятых конструктивных параметров:

Напряжение сжатия в составных элементах:

;

Жесткость средств соединения на полудлине:

;

Деформативность соединения по шву:

;

Взаимное смещение элементов (при n_c = 0):

;

Взаимное смещение элементов (при n_c = 15):

;

Параметр m_wi (для определения коэффициента k_wi):

;

Коэффициент влияния податливости:

;

Параметр m₁ (для определения коэффициента k₁):

;

Коэффициент влияния податливости:

;

Радиус инерции поперечного сечения:

;

Гибкость стержня составного сечения:

;

Критическая сила:

;

Коэффициент деформационных приращений:

;

Изгибающий момент:

;

Первое предельное состояние

- прочность нормальных сечений:

- прочность средств соединения:

Прочность составного стержня по нормальным сечениям и прочность средств соединения обеспечены. Проверку устойчивости плоской формы деформирования панели верхнего пояса производить не нужно, т.к. раскрепление связями в сочетании с продольными ребрами и наклонными элементами плит покрытия рассматривается как «сплошное».

Расчетные координаты связей сдвига на полудлине плоскости сплачивания (n_c’ =15):

Общее количество связей по всей длине панели верхнего пояса: 2n_c’ +1 =33

Расстояния между нагельными пластинами:

Расстояние от торцов стержня до первой пластины принимается равным: S₁ = 9d = 5.4 см.

Таблица 5. Координаты связей сдвига и расстояние между ними в элементах фермы, см

Порядковый номер связи, k	1	2	3	4	5	6	7	8
Координаты связей сдвига, X	0.00	8.76	17.55	26.41	35.38	44.50	53.82	63.40
Расстояние, S	5.40	8.76	8.79	8.86	8.97	9.12	9.32	9.58
Порядковый номер связи, k	9	10	11	12	13	14	15	16
Координаты связей сдвига, X	73.30	83.64	94.52	106.13	118.73	132.78	149.16	170.15
Расстояние, S	9.91	10.33	10.88	11.61	12.60	14.05	16.38	20.99

3.4. Расчет нижнего пояса фермы

Нижний пояс фермы выполнен из проката уголкового профиля по ГОСТ 8509–72, сталь марки ВСт3Пс6.1 по ГОСТ 1380 – 71*, согласно [3].Так как разница в величине усилий в отдельных панелях нижнего пояса значительна, усилия определяются в каждом элементе по отдельности.

Элементы 1-3, 5-7. Расчетное усилие N =341.120 kН.

Требуемая площадь сечения:

g_n = 0.95 – коэффициент надежности по назначению для II класса надежности [2, прил. 7*];

g_с = 0.95 – коэффициент условий работы [3].

R_y = 23.5 кН/см² – расчетное сопротивление стали по пределу текучести [3];

Принимаем два уголка 75х7:

Элементы 3-5. Расчетное усилие N =227.835 kН.

Требуемая площадь сечения:

Принимаем два уголка 70х5:

3.5. Расчет элементов раскосной решетки

Элементы 2-3, 5-6. Расчетное усилие N=75.885 кН. Используются деревянные элементы с поперечным сечением: b х h =7.5 х 17.5 см. Размер h = 17.5 см принят из условия равности ширине сечения верхнего пояса фермы для упрощения узловых сопряжений. Размер в плоскости b = 7.5 см принят из условия размещения болтов d = 12 мм для закрепления стойки к панели верхнего пояса ферм, при этом: b і 2 S₃ = 2 ∙ 2.5d = 6.0 cм. Материал – сосна 3-го сорта.

R_с = 1.0 кН/см² – расчетное сопротивление сжатию [1, табл. 3].

При отсутствии изгибающих моментов, определяющим является расчет на устойчивость.

Определение гибкости элемента (в плоскости фермы):

l_o =139.15 см – геометрическая высота элементов 2-3, 5-6.

i_min =40.169 см – радиус инерции по меньшей стороне элемента. Коэффициент продольного изгиба:

Расчет устойчивости элемента принятого сечения:

Элементы 3-4,4-5. Расчетное усилие N=136231.41 Н. В связи с большой величиной усилий растяжения эти элементы целесообразно изготавливать из двух арматурных стержней класса A-I. Требуемая площадь поперечного сечения:

g_n = 0.95 – коэффициент надежности по назначению для II класса надежности [2, прил. 7*];

R_s = 36.5 кН/см² – расчетное сопротивление растяжению для арматуры A-I по [3, табл. 22*];

g_с = 0.85 – коэффициент неравномерности распределения усилий между отдельными, совместно работающими, гибкими элементами (арматурными стержнями) по[3].

Принимаем 2 стержня арматуры класса A-III Ж14 с A_s =5.090 см² > А_тр=4.171 см².

3.6. Расчет и конструирование узлов фермы

3.6.1. Опорный узел

Конструированию и расчету подлежат: опорная торцевая диафрагма, опорная пластина, ребра жесткости, сварные швы.

Опорная торцевая диафрагма

Ширина опорной торцевой диафрагмы равна ширине верхнего пояса: b_д=b_n=17.5 см, высота диафрагмы: h_д = 19 см, (расчетная высота диафрагмы: h_д=19 см, см. выше, в расчете верхнего пояса фермы).

Толщина торцевой диафрагмы определяется из расчета отдельных ее участков на поперечный изгиб под действием равномерно распределенной нагрузки, величина которой на единичную ширину пластинки численно равна контактным напряжениям сжатия в верхнем поясе фермы:

Максимальный изгибающий момент на единичную полосу торцевой диафрагмы, как пластинки, опертой по трем сторонам, с соотношением размеров b_д /a_д =4.000, при котором численный коэфициент b = 0.133:

Требуемая толщина торцевой диафрагмы:

Рис. 6. Опорный узел фермы

Опорная пластина

Размеры опорной пластины в плане определяются из следующих геометрических и конструктивных представлений:

ширина пластины b_п (размер из плоскости) принимается с учетом необходимости фланцевых выступов (за габариты верхнего пояса) при размещении крепежных (по отношению колонне) болтов. Задавшись диаметром этих болтов d = 20 мм и, учитывая размеры стандартных шайб: b_ш= 4d = 8 см, определяется ширина выступов: b_a = 4d + 0.5d = 8 +1.0 = 9.0 см и ширина опорной пластины: b_n = b_n + 2b_a = 17.5 + 2 ∙ 9.0 = 35.5 см, длина опорной пластины и размеры ее отдельных участков определяются из геометрических построений с учетом центрирования всех несущих элементов узлового сопряжения и расчетным обеспечением прочности древесины в оголовке колонны при торцевом смятии под действием продольной силы в колонне.

Принята длина опорной пластины: L_n = 15 см.

– опорная реакция стропильной фермы с учетом карнизов здания. Определение изгибающих моментов для полосы единичной ширины каждой из пластин на отдельных участках:

• участок 1:

• участок 2: изгибающий момент определяется из расчета консоли с расчетным вылетом: l_к = 9.0 см.

На третьем участке контактные напряжения существенно меньше по величине и, поэтому, не учитываются при расчете пластины на поперечный изгиб. Необходимая толщина опорной пластины:

Принимаем толщину пластины t_п=1.6 см.

Ребра жесткости, фасонки

Определение геометрических размеров и формы боковых накладных фасонок (с учетом положения фиксирующих болтов по отношению к составляющим элементам). Толщина ребер жесткости и фасонок принимается конструктивно: t = 5 мм.

Сварные швы

При принятой толщине фасонок и полок проката углового профиля определяется высота сварных швов: h_ш = 6 мм. Определение длинны сварных швов: соединение уголков нижнего пояса при усилии: N =341.121 кН:

Соединение ребер жесткости с диафрагмой и опорной пластиной при N =341.121 кН:

Длинна сварных швов с каждой стороны каждого из ребер жесткости, с одной стороны фасонок:

3.6.2. Промежуточный узел фермы по верхнему поясу

Расчетные усилия: N = 75.885 кН – для площадки смятия; скатная составляющая (для расчета болтов):Т = N sina = 75.885* sin 18.433⁰ =23.994 kН.

Расчет опорной стойки

Усилия сжатия: N =75.885 kН передается на древесину верхнего пояса посредством «торцевого упора» через опорную диафрагму. Угол смятия древесины верхнего пояса: a = 90⁰–18.433⁰ =71.567 Расчетное сопротивление древесины смятию:

R_смa = 0.400 кН/см² – расчетное сопротивление местному смятию под шайбами под углом 90°
к волокнам древесины.

Требуемая площадь смятия:

Длина площадки смятия (при b_см = b_п = 17.5 см):

Принимаем l_т = 9.5 см. Толщина опорной диафрагмы принимается по конструктивным соображениям: t_т = 5 мм.

Рис. 7. Промежуточный узел фермы по верхнему поясу

Расчет стержневых нагелей

Предварительное значение диаметра стержневых нагелей: d=20 мм. Расчетная несущая способность на один срез нагеля при действия усилия под углом: a_с =71.567 (k_a=0.6):

по условиям смятия: Т_см = 0.5 b_n d k_a = 0.5 ∙ 17.5 ∙ 2 ∙ 0.6 = 10.500 kН;

• по условия изгиба:

Требуемое количество нагельных болтов (n_s = 2):

Принимаем 2Ж20. Для обеспечения необходимой жесткости узла из плоскости фермы используются деревянные накладки сечением 50х15 см, с закреплением их с элементами верхнего пояса с помощью болтов диаметром 20 мм.

3.6.3. Коньковый узел фермы

Конструирование и расчет вкладыша

Толщина диафрагмы: t_д = 1 cм, ребер жесткости: t_p = 0.5 см.

Расчет центрового болта

Усилие N_4-5 = 136.231 kН, n_s = 2 – число срезов. Требуемый диаметр центрового болта:

Принимаем центровой болт Ж26 мм.

Толщина крайних (рабочих) ребер вкладыша определяется из расчета болтового соединения на смятие под действием равнодействующей усилий:

Толщина крайних ребер вкладыша: t_р = 1 см, промежуточных: t = 0.5 см.

Конструирование и расчет фасонок

Толщина фасонок, примыкающих к узлу растянутых раскосов 3-4, 4-5 определяется из расчета на смятие отверстий для центрового болта под действием усилия: N_4-5 = 136.231 Н:

Рис. 8. Коньковый узел фермы

Принята толщина фасонок: t_ф = 1 см. Ширина фасонок определяется из расчета на растяжение с учетом ослабления отверстием под центровой болт Ж26 мм: