VALIGN=TOP> Л-4 РУ-2 ГПП 2 288 576 0,08 0,8 Л-5 ТП-6 РУ-3 2 107,5 215 0,02 0,9 Л-6 РУ-3 ГПП 2 315 630 0,35 0,9 Л-7 ТП-1 ТП-2 2 45,5 91 0,29 0,9 Л-8 ТП-2 ГПП 2 135 270 0,27 0,9 Л-9 РУ-2 ТП-5 2 144 288 0,28 0,9 Л-10 ТП-5 ТП-8 2 78 156 0,29 0,9 Л-11 РУ-3 ТП-7 2 124,5 249 0,38 0,9

Продолжение табл. 1.7.

Вар.	Наим. линии	Назначение линии	Доп. нагр. на 1 каб		Сечении кааб. выбр. по усл. доп. нагрева, мм2	Сечение выбр. по мех. проч., мм2	Сеч. выбр. по потр. нагр., мм2	Эконом. целесообр. сечения, мм2	Марка и сечение окон. выбр. кабеля, мм2
			в норм. р. I’доп, А	в авар. р.1,3I’доп, А
вариант 1-5	Л-1	ТП3 РУ-1	113	146	25	95	25	50	АСБ (3х95)
	Л-2	РУ-1 ГПП	234	304	120	95	120	185	АСБ (3х185)
	Л-3	ТП-4 РУ-2	94,5	123	25	95	95	150	АСБ (3х150)
	Л-4	РУ-2 ГПП	480	625	2х150	95	2х150	2х185	2АСБ (3х185)
	Л-5	ТП-6 РУ-3	171	222	70	95	95	150	АСБ (3х150)
	Л-6	РУ-3 ГПП	490	642	2х150	95	2х150	2х185	2АСБ (3х185)
	Л-7	ТП-1 ТП-2	72	94	16	95	95	95	АСБ (3х95)
	Л-8	ТП-2 ГПП	234	304	120	95	120	185	АСБ (3х185)
	Л-9	РУ-2 ТП-5	234	304	120	95	120	185	АСБ (3х185)
	Л-10	ТП-5 ТП-8	140	181	50	95	95	150	АСБ (3х185)
	Л-11	РУ-3 ТП-7	202	263	95	95	95	150	АСБ (3х185)

Технико-экономические показатели трансформаторов связи с энергосистемой

Капитальные затраты:

Стоимость двух трехобмоточных трансформаторов типа ТДТ-16000/110 при наружной установке:

тыс. руб.

стоимость двух вводов с разъединителями и короткозамыкателем, устанавливаемые в ОРУ-110 кВ на железобетонных конструкциях:

тыс. руб.

Суммарные капитальные затраты:

тыс. руб.

Полная расчётная мощность трансформатора на ГПП составляет 18640 кВА. Нагрузка на один трансформатор составляет 9320 кВА.

Считаем, что обмотка высшего U загружена на 100%, среднего – 60% и низшего – 40%, тогда коэффициент загрузки обмоток равен:

Потребление мощности охлажд. установки принимаем = 12 кВт.

Приведенные потери холостого хода:

Напряжения к.з. соотв. по обмоткам высшего, среднего и низшего напр.:

Приведенные потери к.з. определяются:

Приведенные потери мощности в одном трехобмоточном трансформаторе:

Потери мощности в двух трансформаторах ГПП:

На основании результатов расчётов, составляем итоговую таблицу технико-экономических показателей. Как наиболее рациональный принимается вариант системы электроснабжения с напряжением питающих и распределительных сетей 20 кВ.

Т.к. у нас имеются потребители электроэнергии 6 кВ, то предусматриваем дополнительные трансформаторные п/ст 20/6 кВ: ТП-3; ТП-4; ТП-6.

В соответствии с расчётами намечаем к установке на ТП-3 (цех № 14, 15) два трансформатора типа ТМ-20/6, мощностью 1600 кВА каждый, расчётная мощность ТП-3 – 1994 кВА:

ТП-4 (цех № 18); Рр=1920 кВт; Qр=1440 квар; Sр=2400 кВА. Намечаем к установке 2 трансформатора по 1600 кВА каждый с коэффициентом загрузки:

ТП-6; Рр=1575 кВт; Qр=1181 квар; Sр=1968 кВА. Намечаем к установке 2 трансформатора по 1600 кВА каждый с коэффициентом загрузки:

Таблица 1.8.

Наименование	Напряжение, кВ	Кап. затраты, к, тыс.руб.	Годовые эксп. расходы			Год.расч.затр., тыс.руб/год	Потери эл.энергии Эа, т.кВт/год	Выход цв.метал., Сцм
			Сп, т.руб/год	Са, т.руб/год	Сэ, т.руб/год
Система внеш. электроснабжения	20 35 110	40,8 80,2 84,9	24 14,8 1,84	3,5 2,6 3,5	27,5 17,4 5,4	32,6 27,4 16	1495 927 115	20,2 19 15,3
Тр-ры связи с энергосистемой	35/6-10 110/6-20	65,9 145,9	27,2 33,0	4,4 9,2	31,6 42,2	40,4 61,0	1776 2060	5,6 13,5
Система внутр. электроснабжения	6 10 20	171,2 184,5 236,3	28,4 28,5 28,9	9,95 10,9 13,8	38,35 39,5 40,7	65 65,5 72,4	1776 1958 1770	6,3 4,5 3,7
Система электроснабжения завода	20/20 35/6 35/10 110/6 110/20/6 110/20/6	277,1 321,4 334,7 402,1 415,4 467,2	50,9 70,4 70,5 62,5 62,7 62,7	17,3 19,6 18 22,7 23,7 26,5	68,2 87,3 88,5 85,2 86,4 87,6	105,0 132,8 133,3 142 142,5 149	3265 4479 4661 3951 4133 3945	23,9 35,3 23,5 21,6 19,8 19
Выбр. система электроснабжения	20/20	277,1	50,9	17,3	68,2	105	3265	23,9

Принимается, как наиболее рациональный, вариант системы электроснабжения 35 кВ и распределительных сетей 6 кВ.

Краткое описание принятой системы электроснабжения

Электроснабжение завода осуществляется от п/ст энергосистемы по двум воздушным линиям 35 кВ, выполненным проводом марки «АС» сечением 185 мм² на железобетонных промежуточных и анкерных металлических опорах с тросом.

На ГПП открыто установлены 2 трехобмоточных трансформатора типа ТД-16000/35. На стороне 35 кВ принята упрощенная схема без выключателей с минимальным количеством аппаратуры (разъединители и короткозамыкатели) РУ-6 выполнено из шкафов распредустройств закрытого типа.

На стороне 6 кВ предусмотрена одинарная системы шин, акционеров. масляным выключателем с устройством автоматического включения резерва (АВР).

Распределительные устройства РУ-1, РУ-2, РУ-3 получают питание от ГПП по радиальной схеме с резервированием.

Распределительные сети напряжением до и выше 1000 В по территории завода прокладываются в кабельных траншеях.

2. Расчёт токов короткого замыкания

Расчёт токов КЗ производится для выбора и проверки эл.аппаратов, изоляторов и токоведущих частей.

Sc=600 МВА

Хс=0,8

115 кв

4000 кВА

35 кв

Л-1

L=4 см

К3

Sн=1600 кВА

Uкз=8%

К-1

Л-2

L=0,23 см

К2

6,3 кв

1600 кВА

0,23-0,4 кВ

ГПП

РУ-1

ТП-3

К-3

Хл

rл

Хт

Хл

rл

Расчётная схема

Sc=600 МВА

Х1

0,81

Х2

1,61

Х3

0,785

r3

0,33

Х4

3,0

К-1

Х5

0,267

r5

0,3

К-2

Схема замещения

(точки К-1, К-2)

Принимаем базисные условия:

Базисная мощность Sб=Sс=600 МВА;

Базисное напряжение Uб=Uср=6,3 кВ;

Базисный ток Iб=.

Расчёт сопротивлений элементов системы электроснабжения в относительных единицах

Сопротивление системы:

Сопротивление воздушной линии ЛЭП-35 кВ

где Хо=0,4 Ом/км – реактивное сопротивление 1 км дл.

Сопротивление трансформаторов системы:

Х2=Х_тб= Х_вб +Х_сб=1,61

(из расчета системы внешнего электроснабжения)

Сопротивление трансформаторов ГПП:

Сопротивление кабельной линии ГПП-РУ-1

r0 = 0,08 Ом/км; х0 = 0,07 Ом/км.

Точка К-1.

Сопротивление от источника питания до точки КЗ К-1

Х=х1+х2+х3+х4=0,8+1,61+0,785+3,0=6,2

R21=R3=0,33

Имеем R11/3Х1, следовательно, активное сопротивление при расчёте токов КЗ не учитываем.

Так как Х13, то периодическая слагающая тока КЗ для всех моментов времени одинакова и равна:

Iк=Iб/х=55/6,2=8,9 кА

Ударный ток КЗ

Iу=Ку2*I’’=1.82*8.9=22.7 кА

Где Ку – ударный коэффициент, принимаемый = 1,8.

Наибольшее действующее значение тока КЗ за первый пе6риод от начала процесса КЗ:

кА

Мощность трехфазного КЗ для произвольного момента времени:

МВА.

Точка К-2.

Сопротивление от источника питания до точки КЗ К-2

Х2=х1+х2+х3+х4+х5=0,8+1,61+0,785+3,0+0,267=6,5

R2=R3+R5=0,33+0,3=0,63

Имеем R21/3Х2, следовательно, активное сопротивление при расчёте токов КЗ не учитываем.

Так как Х23, то

Iк=Iб/х2=55/6,5=8,45 кА

Ударный ток КЗ

Iу=Ку2*I’’=1.82*8.45=21.6 кА

Где Ку – ударный коэффициент, принимаемый = 1,8.

Наибольшее действующее значение тока КЗ за первый пе6риод от начала процесса КЗ:

кА

Мощность трехфазного КЗ для произвольного момента времени:

МВА.

2.1. Выбор выключателей.

Проверяем предварительно выключатели типа МГГ-10-2000/500. Расчётная точка КЗ – точка К-1.

Расчётный ток термической устойчивости определяется по формуле:

где tнт – время, к которому отнесен номинальный ток термической устойчивости выключателей, принимаем = 10 с;

tп – приведенное время КЗ, с.

Учитывая время срабатывания защиты, принимаем действительное время отключ. КЗ (t) равным 1,5 с. Следовательно,

кА

Выбираем к выключателю провод типа ПЭ-2.

2.2. Выбор разъединителей

Выбор разъединителей в цепи предохранителей линии РУ-1-ТП-3 выполняется аналогично выбору выключателей и сводится в табл.1.9.

Таблица 1.9.

Проверяемая величина	Расчетные параметры	Тип предохр. разъед.	Номин. парам. пред.,разъед.	Формулы для проверки и расчета
Предохранители
Номин.напр., кВ	Uн уст=6 кВ	ПК-6/150	Uн=6 кВ	Uн Uн уст
Номин.длит.ток, А	Imax p=145 А		Iн дл =150 А	Iн дл  Imax p
Ном.ток откл., кА	I”=8,5 кА		Iн отк =20 кА	Iн отк I”
Разъединители
Номин.напр., кВ	Uн уст=6 кВ	РВ-6/400	Uн=6 кВ	Uн Uн уст
Номин.длит.ток, А	Imax p=145 А		Iн дл =400 А	Iн дл  Imax p
Ном.ток динам.уст.: а) амплит.знач., кА	iу=21,6 кА		iн дин=50 кА	iн дин iу
б) действ.знач., кА	Iу=12,8 кА		Iн дин=29 кА	Iн дин Iу
Ном.ток терм.уст., кА	Itн=2,72 кА		Itн10=10 кА	Itн10 Itн

2.3. Шины ГПП

Выбор и проверку шин ГПП выполняем по максимальному рабочему току (I_{max p}), термической устойчивости (S_{т уст}), допустимому напряжению в шине на изгиб (_доп).

1. Длительный допустимый ток определим:

,

где I’_доп – длительно допустимый ток для одной полосы при t_ш=70^оС, t_в=25^оС и расположении шин вертикально

к1 -0 поправочный коэффициент =0,95;

к2 – коэффициент длительно допустимого тока;

к3- поправочный коэффициент при t_в , отличном от 25^оС.

Выбираем окрашенные однополосные прямоугольные алюминиевые шины сечением 100х10 мм (S=1000 мм²), расположенные горизонтально с длительно допустимым током I’_доп =1820 А;

I_доп = 0,95*1*1*1820=1730 А.

Расчетное напряжение в шине на изгиб определяется по формуле:

,

где f – сила взаимодействия между шинами разных фаз, кг*с;

L – расстояние между опорными изоляторами, принимаемое = 90 см;

W – момент сопротивления сечения, см³.

f=1,75*10^-2*(t²/а)=1,75*10^-2*(21,6²/25)=0,33 кг*с;

W=0,17*bh²=0,17*1*10²=17 см²;

кг/см².

Выбор и проверку шин сводим в табл. 1.10.

Таблица 1.10.

Проверяемая величина	Расчетные параметры	Марка сечения шин	Номин. данные шин	Формулы для проверки и расчета
Шины ГПП
Длительный допустимый ток, А	Imax p=1690 А		Iдоп =400 А		Iдоп  Imax p
Сечение шины (проверка по термич.уст.)	Sту min=110 мм2		S=1000 мм2		S Sту min
Допуст.нагр. в шине на изгиб, кг/см2	расч=15,7 кг/см2		доп=650 кг/см2		допрасч
Условия в одн.мех.резон.	fс кр=62 Гц		fс кр1=4555 Гц fс кр2=90110 Гц		fс кр1 fс кр fс кр2 fс кр

3. Релейная защита

Релейная защита и автоматика выполнены на переменном оперативном токе с применением выпрямительных блоков питания БПТ-1001 и БПН-1001. Компоновка ГПП 35/6 кВ дана в графической части.

Список использованных источников

1. Справочник по проектированию электроснабжения под ред. Ю.Г.Барыбина, Л.Е. Фёдорова и т.д. М.; Энергоатомиздат, 1990.

2. Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования, А.А. Фёдоров, Л.Е. Старкова, М., Энергоатомиздат, 1987.

3. Электроснабжение промышленных промпредприятий, А.А. Фёдоров, Н.М. Римхейн, М.: Энергия, 1981.